为优化兴隆1m光学望远镜的杂散光效应，研制了附加在该望远镜F／8焦面后的“一倍放大率消杂散光镜头”，对消杂散光镜头的效果进行了仿真计算和观测验证。在Tracepro软件中对“圆顶-1m望远镜”和”圆顶-1m望远镜-消杂散光镜头”组合系统的“点源辐照度透过率（PSNIT）”进行了计算分析并在大月夜进行了天文观测。计算结果表明，在视场外无限远点源方位与望远镜指向间夹角5°≤｜θ｜≤30°使用消杂散光镜头后，该望远镜PSNIT全部降低到10^-10以下。2008年5月26日对偏月22°和25°天区观测结果表明，使用消杂散光镜头后，该望远镜所观测的星像信噪比约为原来的1．4倍。仿真计算和观测结果表明：该方法对Ritchey-Chretien（R-C）望远镜的杂散光抑制是有效的，可以提高望远镜的测光精度和观测极限星等。

对有中间像的长焦距离轴三反系统的杂散光特性进行了模拟分析,并提出了相应的杂散光抑制方法。通过正追和倒追的分析方式,确定系统杂散光的主要来源,找到系统的重要面;根据分析结果,提出了杂散光抑制措施,用系统重要面的变化定性评价杂散光的抑制效果。分析结果表明,采用抑制措施后很好地抑制了系统的一次散射杂散光。用点源透过率（PST）定量评价光学系统的消杂散光能力,分别计算东西、南北方向离轴角为±40°的PST值,并结合光机系统的应用环境对系统的杂散光抑制能力进行了定量分析。

以点源透过率（PST）为评价标准，对一个离轴三反空间望远系统的杂散光进行了分析，并给出了分析结果。通过建立系统的实体模型，确定了一次、二次散射路径，采用改进的蒙特卡洛法，对20°之间各离轴角分别进行光线追迹。对模型的分析结果表明，系统产生杂散光的主要原因为一次散射，与光学系统结构密切相关。离轴角为±0．10时，PST分别等于3．56和4．02，离轴角为±20°时，PST分别为6．63×10^-5和4．58×10^-5。实验表明，通过加入遮光罩及减小镜面散射率可减少杂散光。与离轴两反望远系统相比，三反系统的杂散光水平在大离轴角时偏大1到2个数量级，但可满足使用要求。

对FY-2扫描辐射计的光机结构进行了简化，确定出在其南北步进中对杂散光模板变化产生影响的仅仅是折镜边缘，据此结论对产生一级杂散光的相关机械边框建立空间坐标，通过投影方法得出在任意步进位置的杂散光进入区域，并通过对杂散光区域的像元数计数和制作视频文件的方式检查其变化的连续性。从信号光分布最小的世界时19时图像出发，使用快速卷积的方法，进行了点光源、月牙状亮边和地球全图的模拟杂散光形成的计算，得出的结果与实际杂散光的现象较为接近，成为进一步以图像处理方式消除杂散光的基础。

成像光谱仪中杂散光的存在会导致光谱测量误差,对杂散光的校正可以得到精确的测量结果。采用He-Ne激光器测出成像光谱仪的点扩展函数,假设成像光谱仪是线性波长不变系统的前提下,构建光谱函数矩阵,确定影响波长权重,再通过带宽校正矩阵对其进行带宽校正,从而对仪器测量中的杂散光误差进行校正。最后,通过实验表明此杂散光的修正方法基本上消除了杂散光对测量信号的影响。

研究了采用电化学方法消除精密光学系统4J32合金镜头组件中杂散光的实验。利用正交实验法在重铬酸盐体系中确定了主盐浓度，并研究了电压、电解液温度、时间等因素对镜头组件的消杂散光性能和消光膜层质量的影响，确定了最佳工艺为重铬酸钾：20g／L、硫酸锰：20g／L、硫酸铵：20g／L添加剂15g／L，温度：25～35℃，3V／min升压速率处理20～30min。经最佳工艺处理后，4J32合金呈黑色，反射率〈1．5％、耐蚀性为240s、膜层附着力为7．9N、尺寸变化〈0．8μm。结果表明，所得到的消光膜能够满足精密光学系统对零件尺寸精度及表面消光膜层的质量要求。

阐述了消杂光的遮光罩和挡光环的设计原理和思想，并基于自行推导的设计公式，提出利用程序计算来实现遮光罩一挡光环四种不同组合（圆柱状且挡光环等高布置、圆柱状且挡光环梯度布置、锥状且挡光环等高布置和锥状且挡光环梯度布置的遮光罩）的设计思想，并给出了设计实例以验证设计公式程序的正确性（与手工计算相比）。结果表明，在任意给定的挡光环个数和高度范围内，通过该设计程序可获得一系列遮光罩的长度和内径参数，再通过杂光仿真软件模拟，根据PST值可确定遮光罩的最佳参数。

分析了系统杂散光的来源，得出非成像光束对系统影响较大、平板玻璃窗产生的鬼像不容忽视的结论。针对传统作图法设计遮光罩的针对性不强，且追迹不同入射角的光线繁琐、容易遗漏的问题，本文提出一种逆向追迹法，依据光的可逆性，在像面处设置点阵面光源，每一点都发出充满系统孔径的光束，在物面设置足够大的探测面，使之有充足的余量记录所有到达物方的光线，利用该方法可以在探测面上直观地区分出非成像杂散光。有针对性地设计了具有特殊要求的内外遮光罩，并对遮光效果进行了软件模拟。

白天强背景光将通过望远镜系统对后续观测系统产生很强的杂散光.在这种条件下,卡塞格伦望远镜系统杂散光成对称分布,主要来源于望远镜筒壁的漫反射光、马蹄镜的直接反射光和次镜支架的漫反射光.理论分析和数值模拟表明,系统结构中马蹄镜和次镜的作用最大,而观测视场角的增大将导致杂散光通量的急剧上升.

杂散光是衡量分光光度计性能的重要参数之一．杂散光的大小对于分光光度计测量结果有很大的影响．现就杂散光这一项目对仪器测量结果准确性的影响予以说明。