根据大展弦比飞机机翼弯曲变形大、配平试验风速变化范围广等特点,在已有数据处理方式基础上,结合地面加载试验,基于数据聚类思想建立了一种新的快速数据处理方法。通过对某大展弦比柔性飞机风洞配平试验数据聚类分析,快速得到各风速下机翼的应变量,并与地面加载试验拟合函数进行插值,使得在风洞试验过程中可以对柔性机翼载荷进行快速计算,从而更好地指导不同车次风洞试验,提高试验的安全性与效率。与风洞天平试验数据处理结果的对比也表明:改进的聚类方法处理结果准确,对高频率的数据采集结果有较高效率和可靠性。

小型筒射无人机是一种新型的无人飞行器,在战场中有其特殊的用途。根据小型筒射无人机的特点,构造了具有串列翼特征的无人机气动布局并进行了数值仿真计算,分析了无人机的升阻特性、纵向静稳定性和横航向静稳定性。计算结果表明,该方案满足设计要求,可为小型筒射无人机总体设计及相关理论研究提供借鉴和参考。

舵翼气动特性直接影响采用舵机修正的制导弹药弹道修正和控制品质,在满足结构限制条件的基础上,一般要求舵翼具有较大的升阻比,且舵翼压心位置变化较小。本文利用ANSYS Fluent软件对几种典型翼型的舵翼结构进行气动仿真,得出不同翼型的舵翼气动特性,为制导弹药用舵机的翼型选型和舵翼设计提供依据。

使用非线性ONERA气动模型对大展弦比柔性机翼进行颤振分析，将变形后的柔性机翼视为曲梁。基于曲梁的运动微分方程，结合非线性ONERA模型，建立了大展弦比柔性机翼的颤振分析模型。运用传递函数方法，将颤振微分方程转换为状态空间方程形式，通过求解复特征值问题，获得了大展弦比柔性机翼在非线性气动力作用下的颤振速度和颤振频率，得出了机翼线密度、展弦比、抗弯刚度和抗扭刚等因素影响下不同气动模型的颤振结果的差异。

分析了高原靶场试验数据,利用C-K法辨识获取了弹丸那在不同海拔高度下的阻力系数、升力系数、静力矩系数等各气动系数(导数)变化规律,其与平原地区风洞试验数据(气动参数)差异恰恰是高原与平原地区的不同。在高原地区进行火炮射击决定射击诸元时必须考虑气动参数。

对不同气象条件下的尾翼弹进行气动特性数值仿真,由Matlab拟合得到阻力系数随海拔高度、马赫数变化的公式并进行了各海拔高度处的外弹道计算。结果表明:在全声速范围内,相同马赫数处,阻力系数随着海拔高度的增加而增大,且基本为线性关系;在同一海拔高度处,阻力系数随着马赫数的变化规律相同;在相同射角,相同初速下,不同海拔高度处发射的尾翼弹的弹道轨迹、存速、弹道倾角变化较大,弹体存速随着海拔高度的增加而增加,弹道高,弹道倾角随着海拔高度的增加而下降,因此需考虑海拔高度对弹道参数的影响。

基于三维非定常Navier-Stokes方程和滑移网格技术,对不同尾翼倾斜角的旋转弹的气动特性进行了数值模拟,以美国陆军-海军动导数计算标模验证了该方法的计算精度。结果表明:在Mach数为0.9、1.1、1.4、1.6、2.0,转速为0.5 r/s,攻角为2°、4°条件下,随着尾翼倾斜角的增大,平均阻力、Magnus力、力矩系数呈非定比增大,平均升力、俯仰力矩系数不变,滚转力矩系数呈定比增大;压力差是产生Magnus效应的主要原因。

为了深入分析小展弦比飞翼布局气动力特性,采用了风洞试验方法对一种小展弦比飞翼布局开展了静态测力试验研究,得到了该模型的基本气动力特性。试验研究结果表明,在多次重复性试验条件下,横航向气动力出现较大的散布,其中,Ma=0.8,散布区域攻角变化范围为α=12°~28°;Ma=0.95,散布区域攻角变化范围为α=8°~16°;Ma=1.5,散布区域攻角变化范围为α=14°~16°。在重复性试验中出现这种测试值的散布,表明在该试验条件下,气动力具有明显的不确定性;在这些飞行条件下小展弦比飞翼布局可能出现横航向失稳运动。

根据气体一维准定常流动理论建立了气缸式尾翼气缸充放气理论模型,设计了φ1.8 mm和φ2.0 mm两种气孔直径的气缸式尾翼结构,仿真得到了气缸内压强和气缸内外压强差曲线,结果表明φ1.8 mm方案尾翼能够正常工作,φ2.0 mm方案尾翼存在在膛内提前张开的风险,并得到验证。

三配流窗口轴向柱塞泵是实现泵控单出杆液压缸最直接有效的方法,针对三配流窗口轴向柱塞泵在非死点过渡区产生压力冲击和流量脉动的问题,提出在配流盘非死点过渡区开设阻尼孔和三角槽相结合的方案。考虑油液压缩性,建立三配流窗口轴向柱塞泵的AMEsim仿真模型,通过对比非死点过渡区的不同减振方案,结果表明,阻尼孔和三角槽相结合的结构使轴向柱塞泵出口流量脉动降低了6%,几乎消除了非死点过渡区的压力冲击。并且,阻尼孔尺寸为0.5 mm时,轴向柱塞泵出口流量和柱塞腔压力表现最优。