为改善高压大排量径向柱塞泵定子-滑靴副摩擦状况,实现泵的精确变量,提出定子圆周方向非固定安装结构。通过滑靴柱塞组件力学特性分析,建立单个滑靴滑动摩擦力矩和11个滑靴摩擦合力矩,求解得到定子角速度变化曲线。结果表明,定子在滑靴滑动摩擦力矩作用下能够运动,且排油区滑靴摩擦力矩大于吸油区滑靴摩擦力矩。径向柱塞泵正常工作后,定子角速度稳定在89.5~90.6 rad/s,呈周期变化,对定子运动起阻碍作用的滑靴个数为4、5交替变换。为高压大排量径向柱塞泵滑靴副设计、提高泵的性能提供一定参考。

针对轴向柱塞泵/马达中回程盘变形、磨损及碎裂的现象,通过分析回程盘滑靴安装孔与滑靴之间的位置关系,建立了两者相对运动的不等式组,求解出在斜盘平面、滑靴中心与回程盘上滑靴安装孔中心在回转过程中相对斜盘中心的角度和距离变化范围,进而找到滑靴与回程盘可能接触的区域,并通过实例分析了回程盘上滑靴安装孔大小对滑靴与回程盘相对运动的影响,对于液压泵/马达回程盘的设计具有参考意义。

针对公司柱塞泵产品存在的容积效率底、噪音大、使用寿命低等缺陷，对柱塞泵的柱塞扣压工艺进行研究分析，设计扣压工艺专用工装，提高了柱塞泵的整体质量。对采用改进工艺生产的柱塞进行试验，结果表明：柱塞与滑靴之间的拉脱力比改进前的拉脱力大100N；Z柱塞泵运行的噪音值比改进前的低4dB．柱塞的扣压工艺时间由3min／件，缩短到2min／件。

为提高轴向柱塞泵滑靴工作可靠性,在充分考虑润滑流体在滑靴副间隙中流动特性的基础上,基于液压液阻原理提出等效液阻高度、构建流量模型,运用有限体积法对滑靴副油膜压力分布进行计算.从油膜挤压效应、供油压力、卷吸速度和油膜形状等方面对压力分布特性的影响进行分析,深入探讨了润滑油膜压力分布影响因素及变化规律.计算实例表明:在当前的数值计算方法下,动压和静压作用相对独立,相互影响较小;挤压效应对动压力影响显著;供油压力直接影响中心油腔压力,对动压几乎没有影响;卷吸速度对压力分布影响显著,不同的卷吸速度方向不但对动压力最大值影响很大,在膜厚较小区域压力分布呈现差异明显的变化规律,甚至在最大倾斜角附近会出现负压;油膜动压效应对中心膜厚和最大倾斜角非常敏感,在一定程度上,与中心膜厚相比,油膜动压效应对...

为了分析A11VO190恒功率轴向柱塞泵滑靴副的摩擦特性，建立了剩余压紧力滑靴的数学模型。在考虑由热膨胀引起的热楔力和由阶梯结构引起的动压效应的基础上，根据空间力系平衡原理，利用软件M atlab计算滑靴在排油区的动态特性，得到滑靴在斜盘不同位置的油膜厚度。在此基础上推导出滑靴副摩擦功率损失和泄漏功率损失的计算公式，并对比不同负载压力和主轴转速对油膜厚度和功率损失的影响。结果表明：负载压力增大，油膜厚度减小，功率损失增加；转速增大，油膜厚度增大，功率损失也随之增加。

该文介绍了静压支承工作原理并利用静压支承原理对新型径向柱塞泵的滑靴结构进行了设计.分析了滑靴摩擦副的油膜刚度、漏损及影响油膜厚度的因素.

利用流体传输管道动力学原理建立柱塞-滑靴的管道容腔模型和开闭路式轴向柱塞泵滑靴底面的数学模型研究两种泵中滑靴工作的动态过程、影响因素等为更好的设计柱塞泵提供依据.

文章描述了如何确定柱塞和滑靴的一些重要尺寸,也解释了设计和产品中的一些问题。

静压支承技术使滑靴在一定的油膜厚度下达到受力平衡，克服滑靴剩余压紧力设计法的不足。该文对滑靴油膜厚度的计算进行研究：首先，分析柱塞节流孔、油池压力及密封带节流共同组成的液压半桥的工作原理，得出液压半桥各设计参数与油膜厚度的关系；然后，考虑实际应用工况中油液的主要颗粒物堵塞节流孔的可能性以及污染物对滑靴磨损的影响，得出不同清洁度对滑靴油膜厚度设计的要求。最后总结出可适应于不同清洁度等级的滑靴油膜厚度计算方法。

污染磨损是海水泵技术中的一个难题.滑靴副是海水泵中的关键摩擦副之一,在解决海水泵污染磨损问题中,具有典型的代表性.该文从结构设计、材料选择及污染物控制三方面入手探讨了滑靴副的污染磨损及控制方法.