声辐射阻抗反映了声源与声场之间的能量交换关系，是优化结构声学性能中控制的关键变量之一，针对其实验测量，基于波叠加法的基本原理，设计了用于测量结构声辐射阻抗的实验装置，进行标定实验后，对截面积均匀的圆管、截面积连续变化的号筒和截面积突变的消声器3种经典管道声学结构进行了测量，数据处理后得到实验解。对上述实验对象用有限元结合边界元法进行仿真计算，得到结构声辐射阻抗的数值解。对比实验解与数值解得出，该实验测量装置可以在一定频率范围内得到较精确的解。

描述了用波叠加法来计算任意形状辐射体的辐射声功率的方法。该方法在给定辐射体表面的振动速度后就可求解辐射源的强度，进而求解辐射体表面声功率。文中以脉动球源的辐射问题为列，讨论了波叠加法在应用过程中对单元、节点数目以及单元形状的敏感性。通过将该方法计算结果与解析结果进行对比表明，运用此方法在保证较高精度的前提下能明显减少计算所需的单元节点数，从而节省时间提高计算效率。

描述了用波叠加原理来计算任意形状的辐射体的辐射声场的方法,即用叠加来代 替Kirchhoff-Helmholtz积分的方法.给定辐射体表面的振动速度就可求解辐射源的强度, 进而求解辐射体表面的声压和辐射的声功率.文中对刚性球面上振动活塞源和脉动球源的辐 射问题进行了求解,并将之与分析(解析)解进行了对比,结果表明用该方法进行计算时, 可以用简单的数字方法产生矩阵元素,从而提高计算速度,结果的精度高,并能克服边界元法声场计算内在的奇异性问题.

为适应某些特殊场合需要,隐秘型CCD摄像光学系统的广角视场、长工作距离、小空间尺寸、隐蔽性能好、成像质量优良等特殊要求,采用孔径光阑置于镜头前方的新型反远摄结构,并运用了3个非球面。对其设计思想、像差特点进行了分析,设计出焦距1.6mm、视场80°、相对孔径1：3.5的隐秘型CCD摄像镜头,并给出了像差和传函计算曲线。

介绍了Ω型密封圈非标准温度下渗透检测的工艺方法,并结合实例进行了说明.

棱镜色散成像光谱仪由于光谱弯曲或者装调等原因会使探测器上产生一定的光谱移位，为了研究光谱移位对系统采集到的光谱辐射能量的影响，首先给出探测器像元采集辐射能量的表达式。再结合棱镜色散成像光谱仪在短波红外（1．0-2．5μm）谱段的光谱采样特性，计算当光谱偏离量为0．01d、0．1d和0．5d（d为探测器像元尺寸）时，系统采集到的辐射能量与没有光谱偏离情况下系统采集到的辐射能量的归一化差值。结果表明：探测器上的光谱偏离导致系统辐射测量精度发生变化，与没有光谱偏离的情况相比，系统采集到的光谱辐射能量在大气吸收带的边缘出现了明显的偏差，且差值随光谱偏离量的增大而增大。当光谱分辨率提高时，一些较弱的吸收峰附近也会出现明显的辐射能量偏差。光谱分辨率为10nm，对于0．1d的光谱偏离量，归一化的辐射能量...

视场宽、结构紧凑、体积小、质量轻是空间光学成像系统设计研究的热点。在共轴三反镜系统的几何光学成像理论基础上，从离轴三反望远系统的方案选择、初始结构计算、三级像差的校正及光学系统的优化4个方面，研究了成像光谱仪用宽视场、大相对孔径离轴三反消像散望远系统的设计问题，设计出一个光谱范围1．0-2．5μm、焦距f=300mm、相对孔径f′/4、视场角6．8°×0．1°的离轴三反望远系统，系统非球面最高次数为4次，总长约为f′／2，对于空间频率30 lp／mm处，调制传递函数值均大于0．8。

推导出了静态干涉成像光谱仪的探测器阵列采样空间调制干涉图的实际数学表达式,由此进一步推导出了含像元光敏宽度的复原光谱幅值的一般表达式。分析结果表明,当像元间距一定时,光敏宽度对复原光谱幅值存在影响。对于确定的光敏宽度,随着波数的变长,复原光谱幅值所受到的影响逐渐增大;对于确定的波数,随着光敏宽度的变宽,复原光谱幅值所受到的影响逐步增大。

针对某输送装置二次调速的运动特性，采用先导操作流量控制阀控制马达流量并结合计算机控制的方案，进行了分析、设计和计算，设计结果与实验结果基本一致，该方案达到了设计要求。

针对某大型升船机承船厢弱刚度卧倒门设计了双液压缸电液比例同步回路应用基于模糊控制的自整定PID控制策略实现了主从式双缸同步控制使控制系统具有较好的响应速度和鲁棒性。利用AMESim液压元件库建立了卧倒门液压系统模型利用AMESim平面机构库建立了卧倒门机械结构模型利用MATLAB编写了同步控制程序并采用联合仿真的方法验证了卧倒门液压系统及控制策略的有效性。