简要地介绍了一种新型的液晶膜流动显示技术，并且较全面地介绍了在低紊流度风洞，低速风洞和高速风洞中，进行应用试验研究的情况。

叙述航天飞机简化模型流场测量与观察，进行了旋涡场测量，机身压力分布测量和组合体的油流观察。试验Ｍ数为０．４，０．６，０．８，１．５，攻角为０°，６°，８°，１０°，１２°，１５°，１７°和２０°。分析三种方法所得结果，符合得很好。

描述了有类似Ｅｒｉｃｋｓｏｎ前体的非常规机身的初步流动显示研究结果，包括测力、表面油流和激光片光流动显示结果和用层流Ｎ－Ｓ方程进行数值模拟的结果。计算和试验的参数范围：α＝０°￣５０°，β＝０°￣２０°，虽然计算与试验怕用的外形在后部有一些不同，但是两者在涡的位置方面显示了良好的一致性。同时研究也表明，大攻角的流动特性可以改变机身前体形状进行控制。通过研究还表明，这类前体在改善大攻角横侧方向安定性

采用激光相位移普勒技术和传统热线圆管射流进行试验研究，试验结果表明：ＰＤＰＡ技术具有精度高，动态响应快，不干扰流场等特点，自由剪切湍流的扩展率ｄｙｃ／ｄｘ＝０．０８０１，完全自模拟性特区在ｘ／Ｄ〉８。

反射端声压级高于140dB以后驻波管中的声流结构会发生明显变化。利用流动显示和LDV（Laser Doppler Velocimetry）技术对该问题进行了实验研究。流动显示结果表明，在160dB左右的高强驻波声场中随着旋涡结构的合并、破裂等现象的出现，声致流动有明显的湍流特性。LDV测量结果显示，随着驻波管中声压级的提高，一些测点的速度频谱明显加宽，出现高频速度脉动，而另一些点的速度频谱则没有显著变化。径向湍流强度测量结果显示，此时管中流动已是复杂的三维结构,而非轴对称的二维结构。

为了提高大迎角下三角翼的机动性,在北航0.6m×0.6m×4.0m水槽中对后掠角Λ为70°的三角翼模型进行流动显示实验来研究尖顶襟翼对三角翼前缘涡破裂的影响.迎角α范围为30°～50°,弯折位置为30%c,向下弯折角B为0°～30°.试验结果表明:低头的尖顶襟翼对延迟三角翼前缘涡的破裂有显著效果,且弯折位置在涡破裂点附近时,推迟涡破裂的效果较好.迎角α≤40°时,存在一个推迟前缘涡破裂最有效的弯折角度.对于迎角α=40°,当弯折角度B＝20°时效果最佳,可使前缘涡涡破裂点位置推迟33%～35%c.

研究了栅格翼的绕流特性.采用氢气泡法和丝线法在水洞和风洞中进行实验,显示了栅格翼的自由涡系,迎角0°～40°范围内各网孔内的流态.还对栅格翼绕流的基本特性以及流动机理作了讨论和分析.

为了揭示加油机加油装置尾部流场的发展规律和加油机各部件对尾流区的干扰机理,很有必要精确测量尾流区不同截面的流动参数,研究尾流对加油装置的影响.介绍了在4m×3m风洞应用该风洞配备的空间流态测量与显示系统,对某型加油机加油装置尾部流场多个截面的流动参数进行了测量,并对其尾流特性进行研究.研究结果表明,当加油舱的安装角φ=1.5°时,油舱涡量最小;在挂架上装涡流发生器后,油舱涡的强度稍有减弱;尾流区的空间流场测量与显示有助于对加油机加油装置尾部流场发展规律的研究.

研制能够用于低速水流中的三分量内式测力天平,结合氢气泡(或染色液)方法,在水洞(槽)中实现测力和流动显示实验同步进行的动态实验系统,克服了通常测力和流动显示分别在风洞和水洞中进行,实验条件不同给结果分析带来的困难.天平采用高精度位移传感器,避开传统的应变片技术应用于水中所遇到的技术困难.简易飞行器模型的静态和等速俯仰实验结果表明了测量系统的可靠性.

液压控制元件的噪声是液压系统噪声的主要来源之一.如何有效地控制液压控制元件的噪声并降低它们对液压系统工作性能和工作环境的影响是液压行业必需解决的课题.近年来,流动显示技术的发展以及计算流体力学的广泛应用,为深入研究液压控制元件内的流体噪声机理,从根本上解决液压控制元件内流体噪声控制问题提供了新的手段.本文概述了国内外,特别是浙江大学流体传动及控制国家重点实验室近年来在液压控制元件流体噪声控制方面的研究进展,展望了液压控制元件流体噪声控制的研究方向和重点.