分析了液压回路中溢流阀的结构特点,考虑液压油压缩性、管道弹性和阀芯碰撞阀座时的能量损失,建立了溢流阀量纲一形式的数学模型,并进行了Lyapunov指数分析,目的是研究溢流阀的失稳机理和颤振行为.应用非光滑动态系统理论和MATLAB软件绘制单参数和双参数分岔图,理论解释了阀芯离开阀座时的擦边分岔.结果表明,溢流阀入口流量和预设压力直接决定着阀的振荡特性,并且存在着Hopf分岔、擦边分岔、周期和混沌等现象.搭建了测试平台,得到弹簧预压缩量x0=5 mm情况下的阀芯位移分岔图,对数学模型进行了验证.

通过有限元软件和稳定性试验研究了碟形金属波纹管的内压稳定性，有限元分析得到的波纹管临界失稳内压值与试验值接近，失稳模态与试验结果一致，说明建立的有限元模型能够较好地分析碟形波纹管的稳定性，并利用有限元分析了波纹管几何参数对其稳定性的影响。根据EJMA标准中U形波纹管临界失稳内压的计算方法，得到了碟形波纹管平面失稳和柱失稳临界失稳内压的计算公式，公式计算结果得到了有限元的验证，具有一定的工程应用价值。

为了能承受一定的外部压力并很好地实现密封,设计并采用粘性介质压力成形工艺制造了不锈钢球壳阀芯.采用有限元软件FEMB/Ls-dyna3d模拟分析了球壳的临界失稳压力,并进行了理论计算和试验研究.结果表明,有限元模拟结果与试验结果比较一致,而经典线弹性理论值则过于偏高.在有限元模拟的指导下研制的厚度当量为1.07mm的球壳完全满足密封和耐压要求.

由弯曲理论出发,介绍了大柔度小偏心距下的工程实用压杆,分析了工程实用压杆压弯与理想压杆失稳间的对立统一关系,并对教学中存在问题进行了讨论,提出了建议.

国内很多教科书上都有"压杆的柔度越大,越容易失稳"这一结论,本文通过例子证明这一结论的不正确性,并得出了正确结论.

压杆在临界力作用下会由稳定平衡状态转变到不稳定平衡状态,即材料力学教材中提到的的压杆失稳。对于压杆失稳后其挠曲线的形态是各不相同的,影响挠曲线形态变化的因素有轴向荷载、压杆两端约束条件以及挠曲线方程中的自然数n等,随着这些因素的变化,压杆失稳时的挠曲线也将会出现不同的形态。于是我们来浅谈一下临界力作用下的细长压杆在失稳时的挠曲线形态随杆端约束条件以及n的的变化而变化的规律。

分析了结构失稳时Ｐ－δ试验曲线的图形性质；提出了以最大曲率推算结构失稳临界荷载；并导出了相应的计算公式，压杆和刚架弹性稳定试验的实测数据说明本文所述方法既精确又简便，特别是结构或模型不允许作破坏试验时，可直接推算失稳临界荷载。

对挖掘装载机装载作业中可能发生的转斗油缸失稳弯曲现象的原因进行了分析,给出了不发生失稳的转斗油缸最大长度的限制条件,为装载装置连杆机械的设计打下了基础.

针对动力猫道推块液压缸杆使用过程中容易产生失稳的现象,分析了缸杆的受力特点及其失稳原因。在失稳临界力理论计算公式推导过程中,针对欧拉公式存在的不足,应用了修改后的边界条件,并综合考虑了液压缸杆安装及导向系数的影响,得出了推块液压缸杠临界力的计算公式。同时针对现场使用的某型号推块液压缸杆在简化其试验试件的基础上进行了稳定性试验研究。通过对比试验研究得出的试件临界力与理论计算的临界力,说明了计算公式的正确性。最后,采用有限元软件Workbench对液压缸杆进行了稳定性数值模拟,其结果显示理论计算的临界力与有限元分析的结果基本一致,进一步说明了计算公式的正确性。

针对动力猫道翻板液压缸杆出现失稳的现象,以现场较常见的圆柱缺陷为研究对象,推导了不同截面所对应惯性矩的计算公式;并根据Euler临界力计算公式,得出了含缺陷液压缸杆的临界力计算公式,对影响临界力大小的缺陷参数进行了说明。在上述基础上,建立了含缺陷动力猫道翻板液压缸杆的简化模型。应用有限元法研究了不同圆柱缺陷半径、深度以及缺陷位置对屈曲载荷的影响。相关结果说明：随着缺陷半径、深度的增加,液压缸杆的屈曲载荷显著降低;缺陷位置也是影响液压缸杆屈曲载荷的重要因素,缺陷位置距离液压缸杆底端越近,液压缸杆的屈曲载荷越小。相关结果可为动力猫道上液压缸杆的安全检查、安全维护提供参考,为进一步研究液压缸杆失稳提供一种新的认识。