文章介绍了立式水轮机导叶端面间隙值设置及密封结构设计对水轮机性能及后期运行的影响,以及优化设计端面间隙的基本方法和不同的端面密封结构形式;提出了设计过程和现场安装注意事项,并结合水电站水轮机导叶端面间隙值设置及密封结构优化设计经验,提出了若干意见。

为探究湍流效应对S-CO2干气密封性能的影响规律,以螺旋槽干气密封为研究对象,引用考虑离心惯性力效应的湍流Reynolds方程,选择Ng-Pan湍流系数表达式,采用物性软件REFPROP对CO2真实物性进行计算。之后,根据普适能量方程,通过引入包含湍流效应、离心惯性力效应的平均速度,建立了可压缩流体简化能量方程。通过对湍流Reynolds方程与简化能量方程进行耦合求解,分析讨论了不同工况参数与平均膜厚下湍流效应对密封性能的影响。研究表明:湍流效应使得气膜流场内压力与温度分布发生显著变化,流场计算时不可忽略;在不同进口压力、进口温度下,湍流下的开启力和泄漏率显示出与层流一致的变化趋势;在不同平均膜厚下,考虑湍流效应后的开启力呈现出与层流不同的变化规律,而泄漏率表现出与层流相同的变化趋势;在不同进口压力、进口温度、平均膜厚下,湍流下......

原油炼化第一道工序就是电脱盐,电脱盐作为分离水和盐的主要设备,其最主要设备是电脱盐变压器,电脱盐变压器能否正常运行直接关系到电脱盐系统能否正常投用,进而影响整个生产流程的运行。本文介绍了某公司600万吨/年常减压装置电脱盐变压器密封点泄漏的原因,并总结了为应对频繁泄漏问题,对变压器结构进行改造的过程,进而对维护保养要点进行了简单的探讨。

针对HTR-PM控制棒驱动机构检修需求提出了一种隔离门结构,并通过有限元计算对隔离门的密封压紧力和密封圈外径进行优化设计,最终确定密封压紧力为20 kN,密封圈外径为13 mm。经试验验证,该隔离门密封后的泄漏率在0.1 vol%/h以内,能有效防止一回路氦气的泄漏及放射性石墨粉尘的扩散,同时能阻挡杂质气体和异物进入一回路,可为同类工程提供一定的参考和借鉴意义。

介绍并对比了嘉兴电厂两种不同机型的单流环式密封油系统,分析氢气纯度下降的原因,指出了两种单流环式密封油系统对氢气纯度的影响。通过一系列操作、改造,解决了两种机型氢气纯度不达标的问题,并结合经验给出了优化建议,为同类型机组氢气纯度偏低的治理提供经验借鉴。

装配式建筑近年来在我国快速发展,预制外墙密封胶防水问题亟待解决。本文以成都锦丰新城项目为例,对密封胶防水进行了现场试验。试验表明,密封胶最适宜的使用温度范围为5℃~40℃;在项目实际应用过程中,总结了该技术的施工工艺流程与工艺要点。结果表明,该预制外墙防水技术实用可靠,可有效保证装配式建筑使用过程中的防水性能要求。

随着公司“三增两降两优化”战略决策的实施,轻烃卸车量逐年攀升,由以前的40万t/a增加到100万t/a,导致鹤管在长期频繁工作的状态下,无法进行系统全面的维修,经常出现一定量的泄漏现象。通过采取预防性的检修,减小静密封点泄漏率,定期更换装卸车鹤管的易损件等措施,减少突发泄漏的可能性。针对金属软管定期实施耐压试验,可以提早发现隐患,提升了装卸车设备设施的本质安全,加快了卸车速度,实现了高效装卸。

为解决采用Au光电阴极、开放式结构的分幅变像管探测效率低、稳定性差的问题,研制了一种采用CsI光电阴极的密封式分幅变像管。为了对比不同光电阴极对X射线的响应强度,密封式分幅变像管制作有一条Au微带阴极和一条CsI微带阴极。完成了密封式分幅变像管的结构设计、工艺制作和实验测试。研究结果表明:当加载半高宽度200 ps、幅值−2.7 kV的选通脉冲时测得其时间分辨为65 ps;在非单色高能X射线源照射下,CsI阴极的静态响应强度是Au阴极的3.4倍;大气环境中存储1000 h后密封式分幅变像管的静态响应强度仅降低到完成制作时的83%。上述结果表明采用CsI阴极的密封式分幅变像管具有更高的探测效率和稳定性,可有效提升X射线分幅成像质量和可靠性。

某石化公司低密度聚乙烯装置采用迷宫密封压缩机对精制氮气进行升压操作,该压缩机为二列二级压缩双作用无油水冷开式迷宫活塞式氮气压缩机,操作时可将氮气压力从0.61 MPa升高到3.30 MPa。压缩机刮油环填料在改造前其形式为非集装简单纯金属环组结构,且非整体刮油盒结构,并不具备密封工艺气功能,这种结构受到机组本身精度影响,直接导致刮油效果不佳。经技术改造后RTV刮油填料环组采用集装式非金属材质,硬度非常低,将间隙做到非常小甚至在特殊情况下达到无间隙,从而达到良好的刮油效果,保证了介质的纯度。

介绍了上装式超低温V型控制阀可用结构,阐述了大口径与小口径结构选型。阀座镶嵌PCTFE的方法及特点,解决在低温下易收缩、不耐冲刷问题。并阐述了超低温环境下采用合理的密封比压计算来提高密封性能及使用寿命。