摆线齿廓内转子与外转子的圆弧齿廓啮合时,存在着啮合界限点。在界限点以内,内外转子齿廓相互啮合,而界限点以外的外转子则不参与啮合。若将啮合界限点以外的外转子上不啮合的齿廓曲线,改善成内转子摆线的二次包络曲线,可增加一道共轭密封。这对改善油泵的密封、增高排出压力和提高油泵容积效率都是有益的。根据一次包络摆线泵参数的优化理论和摆线泵内转子与外转子的相对运动关系,运用齿轮啮合原理,推导出外转子的二次包络齿廓方程;建立二次包络摆线泵的流道模型,应用Fluent的动网格理论和湍流理论对二次包络摆线泵内的压力场进行仿真分析。

主动减震系统摆线泵工作转速范围宽,最高达6000 r/min,随着转速的变化,摆线泵密封容积腔、吸油口极易产生空化现象,进而影响摆线泵流量输出特性。提出了一种结构紧凑型动力单元,基于摆线泵宽转速运行工况,研究不同转速下摆线泵最小密封容积腔、吸油流道气相体积分数变化规律。研究结果表明:当摆线泵转速为1000 r/min时,最小密封容积腔含气率50%附近的区域占比大,当转速为6000 r/min时,最小密封容积腔含气率90%附近的区域增加明显;摆线泵工作在2000 r/min时,入口加压0.5 MPa气相体积分数最大为0.018,入口为大气压时的气相体积分数最大为0.1,当转速增加至6000 r/min时,入口加压能够有效控制吸油流道气相体积分数,改善摆线泵流量输出特性。

针对目前摆线泵内外转子加工精度不高,造成容积效率降低的情况,结合目前摆线泵内外转子的加工方法,并对其相对运动过程进行研究,通过改善加工工艺和设计合理的工装,提高了摆线泵内外转子重要尺寸和形位公差的精度。试验结果表明,摆线泵的容积效率明显提高。

基于COMSOL建立摆线泵模型,对旋转域采用动网格技术、动静区域采用一致对方法实现数据传递。设置相应的边界条件后对泵进行CFD仿真,并通过试验验证仿真模型的可行性。对比不同温度下摆线泵的流场特性。结果表明:试验与仿真误差略微超过5%,仿真模型可行。对比油液在不同温度下的出口流量、压力特性,结果表明:随着油液黏度降低,摆线泵的出口流量均值降低,流量脉动率增加;摆线泵出口压力均值变化很小,但压力脉动率得到较大幅度增加。分析不同温度下摆线泵旋转域截面,结果表明:由于油液黏度降低,使得油液流动性变好,造成在吸油区产生的负压较低,在排油区径向和轴向泄漏增大,使得泵出口流量降低。研究结果为其他泵的仿真提供参考。

随着工业发展，摆线泵、马达和转向器的社会需求量不断增加，但是，许多生产厂家都因加工难度大而生产批量难于提高，尤其是转子的加工，常是造成废次品率较高的一个关键零件，其主要原因是设计要求精度高和从针轮中心运动轨迹成形的短幅外摆等距曲线齿形加工困难。特别是齿形的精加工，多数厂家采用

以SCR尾气排放系统中的尿素泵（主要结构为一对相互啮合的摆线齿轮,材质为PEEK）为研究对象,应用有限元的思想方法,结合通用有限元分析软件ANSYS,分析了泵在运转过程中的内外转子的应力和应变状况。通过研究表明：转子受到两种负载,分别是作用在内转子上的输入轴产生的转矩和齿间各封闭腔中液体产生的液压力。同时发现：齿间压力分布并不是均匀的,应变大小和变形的趋势也是不同的。因此,产生了齿间的轴向间隙以及泵体和转子的径向间隙,导致泵的内部泄漏加剧,严重影响泵的工作压力、容积效率和寿命。阐述了一种如何确定泵的输入转矩范围的方法,转矩产生的应力σ2不能大于压应力σ2（为PEEK的极限压应力Re）,即σz≤σc≤Re。同时,轴向间隙ha和径向间隙hr不能超过特定型号所规定的最大轴向间隙hamax和径向间隙hrmax,即ha

该文研究在恒压变量柱塞泵壳体腔内集成摆线泵、调速阀以及节流阀等使柱塞泵多次变量,实现节能,同时大大缩短泵的启动时间。对变量控制机构和原理进行了重点研究,分析了摆线泵在变量控制中所起作用,在此基础上建立了变量控制机构的数学方程。本文提出了一种新的液压柱塞泵变量控制途径。

某型号滑油泵要实现将油箱中的滑油抽取到系统中，同时要将系统中的滑油抽回油箱，因此采取了三组摆线泵集成在一个壳体中，共用一根驱动轴的方案，保证吸油和抽油同时进行。经过试验，该设计方案满足使用要求。

介绍摆线泵齿廓方程的推导过程、静态特性的理论仿真和实验分析。重点运用转换机构法推导出摆线泵的齿廓曲线方程;应用该齿廓方程自行设计参数加工出摆线齿轮泵通过理论和实验在低压下对加工的摆线齿轮泵进行静态特性分析。分析结果表明相关的齿廓方程、仿真模型是有效的。

文章以单位体积排量最大作为目标函数,以创成系数和弧径系数为设计变量,以齿廓不产生根切和其他尺寸限制为约束条件建立优化设计数学模型,对摆线泵进行了优化设计,所得结果具有通用性.