端点系有集中质量的弹性杆的振动问题的边条件不是斯特姆－刘维本征值问题所要求的边条件，函数系｛Ｘｎ（ｘ）｝不是正交函数系，求解十分困难，通过提出一种变换，将其边条件化为第１类、第２类或第３类边条件，此时｛Ｘｎ（ｘ）｝为正交完备函数系，问题大为简化，最后给出了几种不同的端点情况下的此类问题的解。

采用弹性解法对夹层梁进行分析,并得到一个弹性解.在分析过程中,夹层梁分为上面层、中间夹层、下面层三部分.面层用Euler-Bernoulli梁理论来分析,中间夹层用经典弹性力学来分析.按弹性理论导出了既满足控制方程又同时满足全部边界条件、层间应力和位移的弹性解,它可以确切反映夹层梁的位移形态和应力分布.

通过引入流体粘度系数的修正公式,对水在微细管道中的流动特性进行分析,简化微细圆管内流体动量方程;并得到了水在固壁边界条件和滑流边界条件下的阻力系数和速度分布.

受扭圆轴广泛存在于机械结构中.对于细长圆轴,当其两端受扭矩作用时将发生弹性屈曲.在两端简支条件下,文献中已有的解析解和基于能量法的数值近似解结果不吻合,原因是人们没有注意到边界条件的不一致性.笔者用有限元法进行了分析,给出了单元的线性刚度矩阵和增量刚度矩阵.分析发现:由能量变分方程所得到的应自动满足的自然边界条件--力边界条件和得到解析解的二阶平衡微分方程所应满足的力边界条件两者在简支情况下是不一致的.考虑到与解析解的力边界条件的等效性后用有限元数值分析方法得到的结果与解析解极为吻合.有限元解与解析解间的差异,有时并非单元性能的原因或计算误差造成的.

以四边固定和两边固定、两边简支带肋板为例，说明不同边界条件带肋板挠度、内力的计算方法。本文是文［1］、［2］的续篇。

考虑由转动引起的科氏力、离心惯性力及环向初应力影响，利用Hamilton原理，建立了基于Sanders壳体理论的转动薄壁圆柱壳振动微分方程。选取满足相应边界条件的轴向梁函数近似地表达各类边界条件下圆柱壳的轴向振型分布。在此基础上，提出了一种适用于求解各种边界约束的转动薄壁圆柱壳行波振动响应的方法。基于此方法，分别针对静坐标系下横向简谐力和恒力作用下的两端固支转动薄壁圆柱壳的行波振动响应进行了求解，并对结果进行了相应分析。

有限元分析在实际应用过程中有很多因素会造成分析的结果偏离实际结果，而边界条件的设定是造成分析误差的最大因素。本文重点探讨如何创建分析模型的边界，为企业工程师提供参考。

研究了求解超静定梁挠曲线的一种新方法,通过满足梁的边界条件求解基本方程,从而得到单跨和多跨超静定梁的挠曲线方程。

针对柱塞式液压缸内液压油流场尺寸跨度较大,流场模拟边界及湍流模型选取较难的问题,提供了较优的边界条件及湍流模型选择参考。建立柱塞式液压缸内流场模型,采用Fluent软件对比分析不同边界类型、边界位置、湍流模型条件下液压油流场的压力、速度特性,比较发现选择导向套与缸体间隙流域一侧为速度入口边界,速度大小取柱塞运动速度,液压缸进油口为压力出口边界时能较好反映液压油流场的流动特性。选用最优边界及湍流模型组合进行液压缸内流场模拟的结果表明,在导向套与缸体间隙流域,流场压力沿流向线性减小,而流动速度在该间隙流域相对较大,为柱塞式液压缸组件的接触磨损及密封问题的流固耦合分析提供技术支持。

本文简明地推导了计算多级伸缩液压缸临界力的递推公式;介绍了以这些公式为基础的具体计算方法;并对其他边界条件的情况,作了一些讨论。