一、常见供油回路如下图所示双泵供油卸荷回路,图中泵1为低压大流量泵,泵2为高压小流量泵。当系统中执行元件快进时,泵1输出的油经单向阀3和泵2将输出的油汇合,由两泵共同向系统供油。执行元件工进时,系统压力升高。

为充分了解卸荷溢流阀的启闭性能,利用AMESim仿真软件中HCD液压元件库搭建卸荷溢流阀AMESim仿真模型,得到阀口压力、流量等参数随负载变化的响应曲线,通过调节阻尼孔Ra、Rb孔径数值,得到卸荷溢流阀加载压力、卸荷压力及切换压差随阻尼孔孔径的变化曲线。仿真结果表明：阻尼孔Ra、Rb孔径的数值变化直接影响着卸荷溢流阀的启闭性能。随着Ra从Φ1.2 mm逐渐增大到Φ1.4 mm,卸荷溢流阀的加载压力从23.61 MPa增加到24.54 MPa,卸荷压力从27.20 MPa增加到30.00MPa,切换压差随着Ra的增大从15.20%增加到22.25%。随着Rb从Φ1.1 mm逐渐增大到Φ1.3 mm,卸荷溢流阀的加载压力从25.33 MPa减小到24.02 MPa,卸荷压力从32.94 MPa减小到28.39 MPa,切换压差随着Rb的增大从30.04%减小到18.19%。

针对下运带式输送机断带抓捕液压缓冲系统在缓冲输送带冲击动能时,存在的较大振动问题,对下运带式输送机断带抓捕液压缓冲系统进行了改进研究。利用AMESIM,针对改进前后的液压缓冲系统搭建了仿真模型,对其动态性能进行了仿真研究;对改进前后的系统性能曲线进行了对比分析,并研究了溢流阀开启压力对改进的缓冲系统动态性能的影响规律。研究结果表明改进后的缓冲系统的液压缸位移、速度、压力波动程度明显降低,在溢流阀关闭后阻尼孔能发挥较好的减振缓冲作用;溢流阀开启压力增大,液压缸位移增大,液压缸速度降幅增大,但平滑性不变,而液压缸无杆腔压力波动程度有所增加。

针对后装式压缩车推板油缸在实际使用中出现的问题,通过理论分析结合反复实验的验证,从改进液压系统的角度探索解决办法。

运用平面波理论分析了燃油管道水击振动产生的机理,计算了3缸机和4缸机不同压力和温度下水击波频率、共轨管声腔模态频率;利用有限元方法计算了燃油管总成声腔模态频率和振型、管道结构模态频率和振型;利用格子波尔兹曼方法(lattice Boltzmann method,LBM)模拟分析了第1缸喷油器针阀关闭后共轨管内水击波压力分布规律和第1缸~第4缸喷油器针阀分别关闭引起的共轨管轴向力变化规律。结合测量数据分析了共轨管水击振动噪声随发动机运行工况、管道结构、流场结构、声腔模态变化的规律。分析结果表明:喷油器针阀关闭产生的水击波压力引起的轴向冲击力冲击共轨管端产生振动噪声。振动噪声主要发生在靠近共轨管端部(即3缸机第1缸、第3缸,4缸机第1缸、第4缸)的喷油器针阀关闭后,与燃油管道声腔模态声压分布有关。水击振动噪声频率与管道结构模态...

针对某海上液压打桩锤的专用高品质组合式插装阀的动态响应性能有待优化的问题,对影响组合式插装阀动态响应特性的液阻因素进行了研究。首先,介绍了液压打桩锤的结构及液压系统工作原理,及液压系统中的液阻位置;然后,介绍了液阻理论,分析了阻尼对组合式插装阀动态响应影响的作用机理,建立了插装阀阀芯开启运动方程;最后,建立了组合式插装阀的仿真模型,以组合式插装阀动态响应时间最小为优化目标,通过调节液压桥路中阻尼孔大小,对液阻进行了参数化研究。研究结果表明:通过仿真模型,分析了液阻对组合式插装阀动态响应的影响,得出了插装阀的液阻选配方案最优阵列,在该选配方案阵列内,P阀、R阀、S阀的响应时间分别能够达到0.12 s、0.08 s、0.07 s;验证了液阻初值选择的合理性,为提高组合式插装阀动态响应特性提供了理论基础。

运用仿真软件AMESim对18 t双钢轮压路机的液压系统进行系统建模。利用样本及计算结果设置系统参数。仿真分析了阻尼孔大小对调幅过程的影响和活塞位置对振动系统起动过程的影响。

溢流阀是液压系统共振的产生源之一，阻尼孔的刚度决定着阀的刚度，选择合适与否关系到阀及系统的共振是否会发生。结合某型阀综合试验台，分析了其产生振动的具体原因，并给出了消除振动的相关对策。

分别使用长度相同通径不同和通径相同长度不同的阻尼孔，在水介质条件下对其流动特性进行实验研究。实验结果表明：水介质阻尼孔流动特性实验值和理论值有较好的一致性，其中大通径的阻尼孔流动特性的稳定性更好，小通径阻尼孔流动特性波动比较大；阻尼孔长度对流动特性的影响很小，在较大的长径比范围内，可以忽略长度的影响。

以负荷传感多路阀为研究对象，分析其出口压力补偿阀的工作机理以及补偿阀中旁通阻尼孔的作用，建立出口压力补偿阀阻尼特性的动态数学模型，分析其阻尼特性，研究阻尼孔结构尺寸对补偿阀工作腔压力波动的影响，为补偿阀及其阻尼孔的设计提供理论依据。