将R22的两种新型替代工质R290和R404A在光管和内螺纹管中的沸腾换热压降实验结果与LockhaRt ＆ MaRtinelli压降计算关联式预测结果进行了比较，并依据工质R290和R404A在内螺纹管中的实验压降值对LockhaRt ＆ MaRlinelli压降计算关联式进行了修正。结果表明LockhaRt ＆ MaRtinelli关联式对R404A在光管和内螺纹管的沸腾换热摩擦压降，均有良好的预测精度，平均偏差分别为-11．52％和-17．86％。LockhaRt ＆ MaRtinelli关联式可以较好的预测R290在光管内的沸腾换热摩擦压降，平均偏差为-21．68％；经修正后的LockhaRt ＆ MaRtinelli关联式可以较好的预测R290在在内螺纹管中的沸腾换热摩擦压降，LockhaRt ＆ MaRtinelli关联式乘上修正系数2．06后的修正值与实验值偏差较小，平均偏差为2．37％。研究结果对R290和R404A蒸发器的工程设计及优化具有一定参考意义。

本文对冷水机组干式蒸发器中制冷剂沸腾换热过程的流动方程、基本参数进行分析,提出了冷水机组干式蒸发器管内制冷剂强化沸腾换热的措施以及节能的途径.

实验表明，狭缝间隙对液氮自然对流核态沸腾换热有明显的影响，在低热流密度下，间隙小的狭缝沸腾换热比间隙大的狭缝明显增强，当狭缝间隙小于实验压力下气泡的脱离直径时，对于同样的热流密度，传热温差减小一个数量级以上，沸腾换热系数提高十几倍到二十倍以上，当热流密度增加一定程度（＞4W/cm^2)时，间隙小的狭缝沸腾换热比间隙大的狭缝有所减弱。

通过试验实测冷作模具钢SDC99的低温参数，结合沸腾换热经验模型求解沸腾换热系数，建立有限元数值分析模型，对SDC99冷作模具钢试件深冷处理过程进行数值模拟。研究表明，试件心部和表面的冷却状况差异较大，尤其是温度和冷却速度。然而，这种温度和冷却速度的剧烈变化主要集中于从试件表面至内部的1／3厚度内，而在试件心部温度和冷却速度变化比较平缓。模拟结果与试验实测数据比较吻合，最大相对偏差为10．58％，这说明采用数值分析方法能较好的再现试件在深冷处理过程中的动态温度场变化规律，为后续组织性能评估以及深冷处理工艺的制定提供依据。

搭建变制冷剂流量制冷循环实验台,分析试验结果,对比影响定容量压缩机制冷系统稳定运行的因素,确定影响变频系统稳定运行的两个主要因素：（1）蒸发器完全蒸干点在蒸发器出口处随机振荡;（2）蒸发器最小稳定过热度。

建立了再循环重力供液制冷系统可视化试验台，在不同工况下对制冷系统进行实验研究，观察玻璃蒸发管内制冷剂的沸腾换热流动状态，研究分析重力供液蒸发器的传热特性。试验表明：再循环重力供液蒸发器内，制冷剂的沸腾换热出现了气泡流、气塞流、气弹流、分层流、波状分层流等流型。通过编程计算得到，经过修正的J．Chawla关联式和Kandlikar关系式分别在低温及高温工况下对沸腾换热系数有较好的预测，计算结果与试验值的偏差均在12．5％以内，采用两种关联式相结合的方法能较好地对重力供液蒸发器管内沸腾换热进行预测。

为了测试润滑油对CO2流动沸腾换热特性的影响，以指导CO2换热器的设计，对CO2／润滑油混合物在水平管内的流动沸腾换热系数进行了试验研究，试验工况质量流量为2．74～5．61kg／h，热流密度为3．2～5kW／m^2，测试段入口干度为x=0．2～0．5，蒸发温度在-4—8℃之间，选择PAG作为润滑油，浓度为0～6％。试验结果表明，润滑油浓度越大，CO2的局部换热系数越小；润滑油浓度较低时（〈3％），换热系数下降较大，再增大含油量，换热系数下降的趋势减缓。增大蒸发温度可以延迟干涸的发生，相反地，大的热流密度和质量流量可以使管内提前出现干涸。CO2／润滑油混合物的换热系数随蒸发温度的升高而增大，随热流密度和质量流量的增大而减小。

设计了管内沸腾换热系数及总传热系数测定试验台架,对 R245fa工质在内径6 m m水平光管内的流动沸腾换 热特性进行试验研究.测试质流密度为50 ~150 kg/（m^2·S,工质蒸发温度为50,60和70℃.结果表明：随着工质含汽 率的增加,R245fa的流动沸腾换热系数呈先增大后降低趋势.对于304不锈钢套管式换热器,烟气与R245fa工质进行 换热的总传热系数约在40~65 W/（m^2·K）.