本文根据国内大型火电机组启动过程中凝结水泵再循环管道经常振动剧烈、凝汽器内部噪音大的特点，分析振动和噪音产生的原因，研究单极节流孔板汽蚀产生的机理，通过对再循环管道调节阀和节流孔板进行合理选型，保证机组安全运行。

介绍了所研制的先导式纯水溢流阀及其工作原理。从流场控制的角度,研究了先导式纯水溢流阀抑制汽蚀方法。应用CFD技术对溢流阀主阀流道内的流场流态进行仿真,获得了单级节流、带高压引流的单级节流、多级节流和带高压引流的多级节流4种结构下的压力和汽穴分布图像。在不同压力、阀口开度等多种条件下,对先导式纯水溢流阀进行了试验研究。结果表明,利用多级节流和高压引流补偿相结合的方法能有效抑制汽蚀、提高纯水溢流阀性能。

汽蚀就是流体不断流动造成的连续性的破坏。泵的汽蚀现象是当叶轮在能量交换中受到干扰而被破坏时,使泵内流体流动中断继而无法工作的情况。基于此,文章从汽蚀现象的产生和危害的角度出发,提出了汽蚀的解决方案,以期给行业人员提供参考。

针对航空燃油离心泵工作时出现的汽蚀问题,采用正交试验法对离心泵叶轮进行优化设计。选取叶轮出口直径D 2、叶轮出口宽度b 2、叶片数Z、叶片厚度H为正交试验的4个因素,完成了正交试验并对试验结果进行极差分析,得到了以泵汽蚀余量为优化指标的影响排序,并最终获得最优参数组合。通过流场仿真对现用离心泵和优化后离心泵的泵汽蚀余量和蒸汽质量分数进行对比,优化后的航空燃油离心泵泵汽蚀余量小于现用离心泵泵汽蚀余量,且蒸汽质量分数降低了19.98%,说明优化后的离心泵抗汽蚀性能显著提高。

<正> 根据流体力学相似理论，水泵转速变化时汽蚀余量变化有如下关系: 式中△h_1，△h_2——分别是转速n_1和n_2时的临界汽蚀余量（以下简称汽蚀余量）。实践表明，公式（1）只适用于转速变化范围小于20%的条件，否则，由低转速向高转速换算时，得到的△h较实际值偏大;从高转速向低转速换算时，较实际值偏小。基于这个

本文提出了比转数和汽蚀比转数的统一定义，并推导和推荐了相应的计算公式。采用本文的公式，即使各国单位不同，只要流量Q、扬程H、临界汽蚀余量NPSHc和重力加速度g的单位在计算时一致（转数n的单位各国相同），则对某一台泵所得的数值就会各国相同，因而可克服目前各国数值不同的弊病。

介绍了用多级降压法消除电厂调节阀汽蚀的具体方法及其现场使用情况。

结合射流泵国内外优秀水力模型，利用VB．NET开发出了一套射流泵水力设计软件。该软件由欢迎窗体、用户管理、基础理论、水力设计、帮助和链接等模块构成。基础理论部分包括射流泵的基本原理、性能参数、性能曲线和结构组成，为用户提供了较为全面的射流泵的基础理论知识；水力设计提供了设计界面和AutoCAD链接，方便计算和设计。用户在进行水力设计时，除了得到射流泵的主要结构尺寸，还可以绘出射流泵的特性曲线。主界面集输入、输出和操作按钮于一体，操作方便。使用者可以不必花大量时间去研究射流泵的理论和模型，只需要输入初参数就可以得到自己想要的射流泵的尺寸，大大缩短了设计周期。

为了分析某型号轴流泵叶轮汽蚀状态下汽液两相流特征，本文基于均相流模型、RNGk-ε-流模型与SIM-PLEC算法，分别从外特性和内部流场两方面分析了轴流泵叶轮的空化过程，通过定量分析不同NPSH下轴流泵的扬程下降和空泡分布的对应关系，讨论了不同空化状态下叶轮内部速度场和压力场的分布，寻找出轴流泵空化发生破坏的位置和发展趋势。数值模拟结果表明，空化初生时空泡产生于叶片背面进口轮缘处，随着轴流泵进口压力的不断降低，叶片背面外缘处空泡逐渐向轮毂侧发展，且外缘侧空泡不断向前推进，在装置汽蚀余量NPSH为6．62m时，空泡基本覆盖叶片的背面，此时叶片丧失了部分做功能力，且扬程下降明显。计算模型泵进行了现场运行试验，试验结果表明，数值模拟的空泡分布与实际破坏位置一致，验证了数值计算的准确性，也为解决轴流泵...

针对超（超）临界电站锅炉调节阀在国产化进程中汽蚀失效问题，结合某电站调节阀出现的阀门管配系统底板汽蚀击穿现象，基于两相空化流动控制方程和Fluent流场数值模拟手段，展开对该调节阀及其管配系统流场特性分析并进行了结构优化。模拟结果表明，原锥压式调节阀在开度较小的情况下介质发生了严重的汽化现象，气化率达90％以上，介质速度高，以至于底板被冲击至击穿。根据电站锅炉用给水泵流量结构特性，提出一种笼罩式调节阀，优化结构在喉口区域含汽量减少了32．75％，盲板附近的速度降低79．03％，管配系统安全。模拟结果较好的展现了阀门流场的分布规律，为该类调节阀结构设计与优化提供了理论指导，对该类阀门国产化起到积极的意义。