建立了悬臂梁上粘贴一段压电陶瓷片实现振动控制的动力学方程，定义了压电层合梁的压电消耗功率，并针对悬臂梁这一分布参数控制系统，提出了确保控制系统闭环稳定的设计方法。最后通过数值算例证明了该方法的有效性。

在建立了悬臂梁上粘贴压电陶瓷片实现振动控制的动力学方程的基础上，研究了一种逆优化设计作动器／传感器的数目和位置的方法；用压电陶瓷作为自传感器作动器，以悬臂梁的振动控制为研究对象，要求振动控制系统具有一定的模态阻尼比，并以作动器控制力最小为目标函数，优化设计作动器／传感器的数目和位置。最后通过数值算例证明了该方法的有效性。

采用π网络零相位法测量石英晶体串联谐振频率时,π网络中的分布参数会在π网络中引入相移,从而对石英晶体串联谐振频率的测量精度产生较大影响.采用补偿网络并适当选取补偿器件,比如电阻、电感和电容的串联或并联组合等,可以提高串联谐振频率的测量精度至±2 ×10-6范围内.实验中使用的电阻、电感和电容都是定值器件,如果全部换用可变器件,则可能更加精确地确定补偿器件并获得更好的实验结果.

为了建立软态TP2铜管强度的可靠性设计方法,应用数理统计理论与方法,基于24组软态TP2铜管的实测爆破压力,对软态TP2铜材室温抗拉强度的概率分布规律与分布参数进行了分析。研究表明,显著度为0.05时,软态TP2铜材的抗拉强度是基本符合正态分布的随机变量;双侧置信度为99%时,室温抗拉强度的均值不小于199.3 MPa且不大于205.8MPa,标准差不小于6.483 MPa且不大于14.16 MPa,变异系数不小于0.03150且不大于0.07105。

为了研究磁性颗粒在磁场作用下的不均匀分布对磁流变液力学性能的影响,通过卡方分布来模拟磁性颗粒的间距分布,对现有的磁流变液微观力学模型进行修正,并通过磁流变阻尼器的力学性能试验验证了模型的有效性。在磁流变液双链微观力学模型的基础上,修正相邻磁性颗粒的间距完全相等且不随磁感应强度而变化的假设,采用卡方分布来表征磁性颗粒间距的不均匀分布,并引入分布参数来描述磁性颗粒间距随磁感应强度的变化关系,推导了考虑磁性颗粒不均匀分布的磁流变液修正微观力学模型;基于修正的微观力学模型,分析了分布参数对磁流变液剪切屈服应力的影响;将该文提出的磁流变液修正微观力学模型带入到磁流变阻尼器的准静态模型中,可以得到不同电流下的阻尼器最大出力,并与磁流变阻尼器力学性能试验数据进行对比来验证所提模型的有效性...

应用概率论与数理统计知识,建立了断后伸长率分布规律与分布参数的研究方法。基于桥梁结构钢Q420NHY中厚板的室温有效拉伸试验数据,在双侧置信度为99%时,探索了断后伸长率的分布规律与分布参数。显著度为0.05时,断后伸长率是基本符合正态分布的随机变量,其均值不小于33.79%且不大于35.61%,标准差不小于0.933%且不大于2.271%。

应用数理统计理论,将钢材冲击试验吸收能量视为随机变量,分别基于两种钢材的30个低温冲击试验同质性吸收能量数据,分析了吸收能量的概率分布。

本文提出了以液压管路发布参数精确近似模型为基础，以Ｍａｒｇｏｌｉｓ的键合图模型为物液压管路分布参数键合图模型，建立了液压管路分布参数精确近似输入输出势扩展键合图模型，这种模型能适用于各种管径组成的液压管网。通过华格仿真结果的对比进一步论证了此种模型的正确性。

液压摩擦副承载能力的计算,对合理设计摩擦副、提高液压动力和执行元件(泵和马达)的寿命和可靠性至关重要.从N-S方程出发,给出了液压摩擦副承载能力的精确计算公式,使设计工作可以更为快捷、精确的进行.

首先介绍了液压管道模型，并建立了管道分布参数和有限分段集中参数数学模型，采用特征线法对分布参数模型进行求解，同时对管道粘性摩擦阻力进行了计算，将这两种模型算法引入液压系统动态仿真软件DSHW中。以水锤现象为仿真实例，采用DSHW软件分别对这两种管路模型进行仿真计算，分布参数模型虽然复杂，但是计算精度较高，分段集中参数计算精度较低，但模型较为简单， 计算参数少。