柔性集装袋的稳定抓取是上料过程的重要环节,集装袋的抓取质量对后续包装工艺影响极大。为此,研究了真空吸盘对集装袋抓取质量的影响。使用真空吸附原理,通过设计气动真空系统并观察数显压力表中数值变化,建立吸附-悬垂理论模型并进行实验测量。研究真空发生器数量、吸盘数量与真空度的变化规律以及吸盘自身轴、径向变形失效临界参数,确定布局方式。最终,确定了抓取时真空度不得低于45 kPa,吸盘沿轴、径向变形失效临界值分别为4 mm、5 mm,为同类型柔性抓取提供了参考。

介绍进口ＦＣ系列变送器生产线中真空测量仪表的性能，国产真空测量仪表的结构，原理，性能以及进口生产线真空测量仪表的代换。

本章根据中铝公司河南分公司引进的 X 荧光分析仪在生料浆分析中与化学分析的复合度存在一定偏差的问题,从以下方面进行了分析样片制作不标准、样品室真空度不足、归一样片有变化。对采取的加强样片制作标准等六项措施进行改进和预防,从而有效提高了两种分析方法的复合度,使得用 X 荧光分析仪进行常规分析的结果更加接近于生产实际。

RH真空系统在生产使用过程中,常会出现多个漏气点,影响RH真空度。针对此情况,根据现场生产实践经验,对RH真空系统中真空槽连接处密封、顶枪通道气囊密封、投料系统真空锁密封圈、真空泵主体及排污阀等易漏气点进行分析研究,并对其进行优化改进,解决了因漏气影响真空度差的问题,提高了RH真空系统密封稳定性,保障了生产顺稳进行。

为研究混流式水轮机主轴密封泵板装置内泄漏水流动特性,应用计算流体动力学软件,针对新疆红山嘴一级电站4号水轮机,将不同泵板装置作为研究对象,研究提高其水力效率的可行性以及对主轴密封降压的效果.在模型准确基础上对泵叶角度和泵盖高度分别进行改进,对两者联合结构共计22种改进模型进行数值模拟.研究结果表明:泵叶斜置45°且泵盖高度比为0.0815的联合改进结构对主轴密封真空度提高率可达60.9%;泵盖高度比比泵叶角度改变对该装置水力效率提高更有利;泵盖存在“最不利高度比”,泵盖位置的确定需避免最不利高度比0.1359.该研究结果将模型结构参数化使得结论的普适性有一定提高,为工程实际主轴密封设计改造提供了一定的理论依据.

齿轮泵在安装使用过程有一个重要性能指标,那就是齿轮泵吸油口真空度。一般需要用户保证齿轮泵安装中吸油口距离油箱液面高度不得超过0.5 m以上,避免齿轮泵吸油口真空度太高造成齿轮泵吸空现象。吸油口真空度在JB/T 7041《液压齿轮泵》标准中对齿轮泵自吸试验步骤的描述比较简单,在实际生产过程中不具有指导性作用,因而各齿轮泵生产厂家对真空度定义的理解和实际意义以及自吸试验的实际操作也千姿百态。该文通过对真空度定义的阐述,并对齿轮泵吸油口真空度产生的机理进行理论分析,结合多年的齿轮泵设计、生产经验,并对比国内一些现行检测方法提出一种实操简单的齿轮泵自吸试验方法。

针对传统真空发生器研究存在的CAD/CAE数据转换精度损失和重复建模的问题,利用ANSYS Workbench平台开发面向真空发生器的全流程CAD/CAE系统,建立结构设计和仿真分析相关联的参数化模型,降低了模型的精度损失,避免了三维模型优化变更造成的重复建模问题,分析了真空发生器拉瓦尔喷管喉部直径、出口直径、扩张管直径、扩张段长度等结构参数对真空度的影响。结果表明:全流程CAD/CAE系统可实现“建模-仿真-修改-优化”的闭式循环,提高了仿真及优化的效率及

真空吸盘内部真空度对其整个真空系统的可靠工作至关重要。为了研究真空吸盘泄漏情况对真空度的影响,应用计算流体力学(CFD)技术,实现了对存在泄漏时吸盘流场的仿真分析。仿真采用非结构网格对吸盘计算域进行网格划分,运用k-ε标准双方程作为湍流计算模型。通过对仿真结果的分析,找到了直接将吸盘泄漏面积与其内部真空度联系起来的方法,得到了两者之间的关系曲线。根据工作表面情况可以直接判断出内部真空度的预估值,从而确定真空吸盘是否能安全工作。

真空助力器的故障是易出现堵塞和泄漏，当制动真空助力器发生故障时，会出现加力气室与真空室不能产生压力差，制动效果差，制动不灵的故障。现就有关制动真空助力器故障检查方法介绍如下：

现行标准中规定使用液压泵入口真空度作为其自吸性能的考核指标,不能准确反映液压泵排量的变化。提出了一种改进的试验方法,由考核液压泵入口真空度变为考核液压泵排量的变化幅度。对改进前、后两种试验方法在操作步骤、数据记录量、人员技术能力要求等方面进行了比较,结果表明:改进后的试验方法可直接对泵排量进行考核,能直接反映出生产者和使用者关注的排量下降幅度,同时降低了试验操作难度,简化了操作流程。