通过分离涡模拟(DES)进行整车外流场的三维瞬态仿真,得到车身表面压力脉动,并采用FW-H声学模型对气动噪声进行仿真分析。通过与类后视镜气动噪声试验数据相比较,验证了仿真的准确性。对有、无后视镜工况下,后视镜区域瞬态流场、车身表面压力脉动、侧窗监测点声压级进行比较,揭示了后视镜区域气动噪声产生机理,为降低汽车气动噪声提供技术支持。

已有大功率调制气流声源的实验集中于声场的测量,但对与声场特性密切相关的声源内部流场的演化过程研究较少。本文设计了稳态流场粒子图像测速（PIV）实验系统和流动致声单点测试系统,并分别用于内流场稳态和瞬态流动特性的研究。稳态流场实验结果中,喉道内呈减速增压流动,外壁面流动分离和近壁面高低压区域交替成为高气室压力下声源稳态流场的重要特征。流场扰动致声过程的测量数据表明,调制频率对内流场分布的变化有显著影响,强声波产生的频率相关性受气室压力、激励信号强度和声源几何参数等多种因素共同作用。气路系统的流动对调制部件的振动过程有一定影响,所测声源频率响应峰值位于0.5～1kHz。激励电流低于10A时,声压级输出随着气室压力和激励信号强度的增加而增加。喷口出口和喉道入口宽度对于声源性能也有明显的影响。从

冷却塔是一种对车内牵引变流器进行强迫通风冷却的散热装置,它的噪声会对周围的环境造成严重的污染。该文以某型冷却塔为研究对象,对冷却塔内的流场与声场进行了数值仿真计算。在流场稳态仿真计算中,分析了冷却塔内流场的速度分布和叶片上的压力分布。在流场瞬态仿真计算中,对叶片处涡分布和叶片周围的压力脉动进行分析,定性地分析了噪声源的位置和气动噪声产生的原因。在声场仿真计算中,将流场瞬态结果变换到频域中,并将其作为冷却塔声源进行研究,分析了测点的频谱特性和声压级分布等。

石材雕铣电主轴长期处于潮湿的碱性加工环境,主轴前端易于锈蚀,严重影响主轴寿命。本文基于哺乳动物血液循环和呼吸系统构建理论,优化现有树状通道网络结构,建立了树状和传统气密封通道三维流体瞬态模型并实验验证。结果表明,树状气密封通道可将密封气体均匀的作用在主轴前端,密封气体在石材雕铣刀刀柄处形成湍涡,加速冲洗雕铣刀,气密封效果更加优异。

为了深入分析混流泵启动过程的瞬态流动结构,研究启动过程叶轮内部能量分布特性及其对瞬态性能的影响,基于正则化螺旋度法提取瞬态流场涡核,对启动过程进口段、叶轮和导叶段内部流动进行涡结构分析,并运用过流断面诊断法对混流泵启动过程内部流动进行诊断。研究结果表明进口观测截面流场的涡核结构受叶轮叶片数的影响较大,涡核总体呈现从分散到集中的演化过程;随着转速增加,叶轮内涡结构正向和反向涡交替变化,并在转速稳定后流动逐渐趋于稳定;导叶内的涡结构在启动初期呈非对称性分布,当转速稳定后,涡结构区域逐渐减少并呈现规律性分布,流体流动趋于稳定。在混流泵启动过程中,随着叶轮旋转加速,总压流随之迅速增大,叶轮对流体做功,流体获得的能量迅速增加;由于流体惯性,加速末期流体获得了大于稳态转速下的能量,这种瞬态效应的外

射流管电液伺服阀的喷嘴到接收孔间的流场较为复杂,尤其在射流管偏转及阀芯运动的动态情况下,会存在回流、漩涡等现象。以某型射流管电液伺服阀结构为模型,结合射流管偏转时的阀芯力平衡关系,得到阀芯的运动方程,应用雷诺平均方程和标准两方程模式的封闭方程,通过流体动力学软件FLUENT建立射流管伺服阀喷嘴到阀芯两腔的三维可视化模型,仿真分析了喷嘴到接收孔的前置级瞬态流场及阶跃响应。仿真结果表明：接收孔中的涡量强度会影响射流管电液伺服阀的阶跃响应,涡量强度越大、振荡越大、阶跃响应越慢,并通过试验测试阀芯位移验证了数值计算的正确性,同时对比了不同接收孔间夹角的同时刻涡量及阶跃响应,得到接收孔间夹角为45°的最优设计。研究方法和结果对于提高射流管电液伺服阀的动态响应有重要参考价值。

利用以大功率双脉冲激光器为光源的ＰＩＶ技术，测定了由扁平射流和尖劈组成的二维振荡射流流场。这种压力扰动波与不稳定射流的相互作用是整个整个产生流体振荡的原因。

为深入了解液力缓速器内部复杂的三维流动，采用大涡模拟和多可动区域计算的滑动网格法，利用FLUENT软件对液力缓速器全充液工况内部三维瞬态流场进行数值模拟。对计算得到的三维流场分布特性进行深入研究，分析流动现象成因，为提高液力缓速器性能奠定理论基础。基于流场数值解对制动扭矩进行了计算，将计算结果与实验结果进行对比分析，二者误差在5％以内，说明采用的数值模拟方法是准确有效的。