对5A01铝合金的均匀化处理工艺进行了研究。结果表明：合金强度随温度升高呈单调降低趋势，塑性逐渐升高；在410～430℃，合金的强度适中，热塑性最好，故确定热轧温度为410～430℃。

对低碳钢渗碳处理后进行不同的热处理和深冷处理，检测了试件的扭转强度。结果表明：影响扭转强度的因素主次顺序依次为深冷处理时间、淬火温度、回火温度和回火保温时间：最优水平为淬火温度870℃、回火温度180℃、回火保温时间2h和深冷处理时间20h；深冷处理提高了低碳钢渗碳后的扭转强度。

采用X射线衍射结合ICDS对AAl235铝合金铸轧板及冷轧高温退火的第二相进行分析，并采用配有能谱仪的扫描电镜研究了板材不同状态的第二相尺寸、形貌及分布特点，探讨了高温中间退火对第二相粒子分布及转变的影响。结果表明：铸轧态的第二相在厚度方向分布具有不均匀性，表层附近主要为d—FeSiAI，越靠近中心层．A1-FeAl共晶相越多，并发现少量β-FeSiAl；高温中间退火时发生了FeAlrux→FeAl3，FeSiAI→FeAl3的相变．βp-FeSiAl溶解于A1基体中，伴随以上过程，Si元素固溶进Al基体中；高温退火前的冷轧变形加速了FeAl，的析出．有利于改善组织的不均匀性。

研究了825合金热挤压管中碳化物的时效析出及回溶行为。结果表明，在750～800℃时效时，沿品界会大量析出M23C6型碳化物，造成晶界附近Cr元素贫化，从而显著降低该合金的抗晶间腐蚀能力；晶内则几乎不出现M23C6型碳化物。固溶热处理试验结果表明，M23C6碳化物的溶解温度为950～980℃。在该温度下固溶20min以上，可将M23C6型碳化物充分溶解，赋予合金良好的抗晶间腐蚀能力。

对17-4PH不锈钢进行表面激光淬火，分析了激光淬火后的组织、硬度、残余应力和疲劳寿命。结果表明：激光淬火后，17-4PH不锈钢组织分为淬硬区、过渡区和基体，淬硬层深1．2mm，平均显微硬度440HV，较基体提高60～90HV，表面残余应力为压应力，压应力的范围超过1mm。17-4PH钢激光淬火后疲劳寿命提高，且在低应力下提高效果明显，裂纹源位于次表面，裂纹扩展区增大，抵抗裂纹扩展的能力增强。

在对18Ni(250)材料480℃时效处理过程中发现，随时效时间延长，抗拉强度逐渐提高，伸长率缓慢下降。当时效时间延长到6～9h，材料的抗拉强度和伸长率趋于稳定;时效时间如果继续延长至12～18h后，18Ni(250)材料的抗拉强度和伸长率不再有明显变化。

采用化学成分分析、裂纹宏观分析、硬度测试及金相检验等方法，对空心圆柱模具内孔壁的纵向裂纹进行了检验和分析。结果表明：该空心圆柱模具内孔壁的纵向裂纹属于淬火裂纹，其主要原因是淬火冷却时模具各部分冷却速度不一致，尤其是模具轴向中部处的内孔冷却速度比外壁慢，导致在内孔壁形成以组织应力为主的切向拉应力，当内孔壁受到的切向拉应力大于钢的断裂强度而产生纵向裂纹。

采用分子筛作为净化剂，可使渗碳气氛中的水分稳定地控制在较低水平。采用净化后的丙烷气体渗碳，产品质量得到明显提高，生产成本显著下降。

采用Gleeble3500热模拟实验机分析了应变对低碳钢Q235形变诱导铁素体相变的影响。研究结果表明：当名义应变超过50％时，低碳钢Q235中才能发生形变诱导铁素体相变。名义应变ε从50％逐渐增加到80％的过程中，试样中的铁素体体积分数明显增加，晶粒尺寸稍有减小。

利用单道次压缩实验，在Gleeble-1500热模拟机上测定了X65管线钢的动态再结晶曲线，研究了变形条件对其动态再结晶行为的影响，从而为利用CSP技术生产X65管线钢工艺优化提供一定的理论依据。