1989年7月上旬，我厂C-202/A台氢气压缩机活塞杆防转螺栓处发生断裂。事后分析，一致认为是活塞杆的材质问题。因为断裂处所能承受的拉力是活塞总载荷的6.5倍，若材质没问题是不会断裂的。但为什么活塞载荷会转到防转螺母上?就此作者提出自己的设想并作一些分析。

<正> 一、过流部件的特点两相流理论设计（离心叶片式）渣浆泵的主导思想是把固体颗粒的运动看作水流运动的边界条件，求出水流的畸变速度场V_f和畸变扬程H_f，然后，根据两相流理论数学式，进行一系列的设计计算工作。因该理论是建立在固液两相的流动基础上，所以，它充分地考虑

<正> 一、引言离心压缩机叶轮强度校核目前常用二次计算法和轴对称有限元法。这两种方法计算叶轮强度都较为有效，但共同的缺点是叶片应力无法求解或仅是近似解。除了轮盖进风口、轴盘的轮毂处之外，叶片进、出口处往往也是离心叶轮的高应力区，也能成为叶轮强度的薄弱区，成为叶轮破坏的发源地。为此需要建立一个较为精确的叶片应力

<正> 至今，国内外的活塞式压缩机教材以及我国机械工业出版社出版的《活塞式压缩机设计》等书所推荐并得到广泛应用的复核性计算方法中，在进行第一次近似计算，初步确定各级的名义吸气压力p_（1x）时，是由式p_（1x）=p_（1I）·V_（h1）/V_（hx））来确定的。由于此式误差较大，与

本文把文献[1]面元法求解内部流场的思想，进一步推广到进行离心泵叶轮表面压力分布的研究，计算了不同叶轮形状、不同工况下的表面压力分布，并与相应的试验结果和其他方法的计算结果分别进行了比较，结果令人满意。

本文根据容积式压缩机卸荷变工况运行的P-V关系，指出组成容积式压缩机的定容积比式与变容积比式的启动特性截然不同，并通过计算卸荷运行指示功的方法，导出了这两类压缩机卸荷空载启动及卸荷背压启动的启动力矩计算式。

<正> 一、前言气动调节计量泵，是根据自动组合系统对其气动执行机构发出O.02～0.1MPa标准气信号，按气信号比例无级调节柱塞行程，达到调节流量目的的一种计量泵。

<正> 波纹管端面密封装置在运行状态下，由于受密封腔内被密封介质压力的作用，波纹管的膜片会受压产生挠曲变形，使得波纹管密封设计中的一个重要参数“载荷中径”值产生偏

<正> 一、前言我厂联合催化装置采用日本新泻沃兴统株式会社生产的6HNN-134D悬臂式热油泵，作为催化油浆泵。该泵轴封使用焊接金属波纹管机械密封。三年来，密封效果一直很好。特别是催化装置中催化剂含量很高，经过几次大修检查，发现无磨损痕迹，金属波纹管完好。该密

本文给出了列表法计算压缩机缸泄漏系数λ′_l的理论基础;并提出了用“K缸带左侧边界移动”的方法来识别各级活塞环泄漏及填料函泄漏等在计算λ′_l时的影响范围;最后提出了列表计算λ′_l的具体法则。