针对消失模生产六缸油底壳铸件变形率较高的问题,采用铸造模拟软件对铸件充型、凝固、应力进行模拟,分析认为造成铸件变形的主要原因是造型过程中加砂和震实造成的。为此对现行工艺提出改进措施。经生产验证,改进工艺不仅解决了铸件变形问题,而且提高了生产效率。

文中针对三维坐标系下，圆翅片叉排热管散热器的流动和传热特性进行数值模拟研究。分析了三个主要影响因素：翅片间距、翅片厚度和排间距对平均换热系数、流动摩擦系数和热阻的影响。翅片间距分别为6ram、7mm和8mm，翅片厚度分别为0．8mm、1mm和1．2mm，排间距分别为21．7mm、23mm和24．3mm。模拟结果表明：随着迎面风速增加，摩擦系数减小，传热热阻减小；随着翅片厚度的增加，摩擦系数减小、换热能力增强，热阻在大Re时增大明显。随着翅片间距的增大，摩擦系数增大，换热能力提高，热阻增大；随着排间距的增大，摩擦系数在正三角形管排布时的值上下变动，且只有排间距显著增大时，换热能力和热阻才会增大。

对液力变矩器的制造精度和质量要求很高,焊后必须保证产品的尺寸精度,并要进行疲劳试验以考核焊缝的强度。采用热弹塑性有限元等方法,对液力变矩器的焊接变形、焊接残余应力和疲劳试验应力进行了数值模拟和分析。通过分析计算 ,可以预测各种条件对焊接变形的影响 ;发现疲劳承载时的最危险断面不在焊缝处 ,而是在上盖板的弯角处。

在线源理论的基础上建立了土壤源热泵系统的模拟模型，该模型可以用于土壤源热泵系统的全年运行模拟，预测土壤源热泵系统的能耗情况；对于土壤源热泵系统的经济性评估，提出了地下换热器换热成本的概念，并导出了地下换热器换热成本的通用计算方法。本文中的模型可以对土壤源热泵系统的设计方案进行经济性评估，以便设计人员选取经济性较好的方案。

基于圆柱源理论,建立了U型地埋管换热器传热模型,并进行了数值求解。计算结果表明,夏季U型地埋管换热器在给定进口温度和流量时,连续运行48h后,地埋管出口水温、壁面温度和单位延米换热量基本趋于稳定。单位延米换热量与热响应实验数据误差为3%,验证了模型的准确性。以某地区空调系统地埋管换热器设计为例,模拟分析了不同负荷特性下地埋管换热器的换热性能。模拟结果显示整个夏季运行中地埋管最大进口水温低于设定值37℃,满足机组运行温度要求,设计合理。可为实际的工程应用提供参考。

提出了空气源蓄热式土壤源热泵系统,该系统将夏季自然空气热量蓄存于土壤中,冬季再由热泵取出供热,即实现了可再生能源的移季利用又能解决严寒地区应用土壤源热泵引起的土壤全年总取热量与总排热量失衡的问题。为研究系统运行特性,建立了系统全年仿真模型,并以哈尔滨某建筑为例进行了模拟计算。结果表明,经移季蓄热埋管管壁处土壤温度升高了3.2℃,显著改善了热泵运行条件,使得供暖保证率达到了99.5%,热泵性能系数为3.99,系统全年供热性能系数为2.56。证明了该系统在严寒地区应用是可行的。

我国西北地区夏季气候干燥,蒸发冷却技术能以较高的COP值提供辐射供冷和新风系统需要的高温冷水和冷风,形成基于蒸发冷却的辐射供冷空调系统。介绍了复合系统的工作原理和流程,在此基础上,采用Airpak软件模拟了地板辐射供冷加置换通风复合系统以及顶板辐射供冷加置换通风复合系统的室内热环境。模拟结果表明,采用地板辐射供冷的复合系统室内垂直温度梯度大于顶板辐射供冷的复合系统,两系统室内温度场均匀,符合设计要求,并且0.1m和1.1m高对应的室内垂直温度差值均小于3℃,符合ISO7730规定的舒适性标准。CFD模拟结果与试验结果吻合良好,可采用该模拟方法进一步研究复合系统室内热环境。

介绍了在8m×6m风洞第一试验段(12m×16m)一种地形的大气边界层模拟装置的设计、风洞流场校测试验.试验结果表明:模拟实现的流场品质(平均风速剖面、湍流强度剖面、湍流谱以及积分尺度等)完全可以满足桥梁试验要求的来流特性.

多个液压缸的高速、高精度同步控制是辊式淬火机设备投产前必须解决的一个技术难题。通常，需要对设备进行反复调试才能取得令人满意的控制效果，这与紧张的设备安装与调试工期相互矛盾。为此，根据淬火机的框架同步提升原理，研制了一台多缸同步模拟装置。介绍了模拟装置的主要功能及其相似性设计原理。介绍了计算机控制系统的硬件、软件组成及其实现方法。将在模拟装置上充分调试后的计算机控制软件应用于某淬火机框架提升装置的控制中，其同步控制误差小于4%，且有效缩短了现场调试周期。

使用电磁式先导式溢流阀作为系统的调压元件时存在的一个问题是：从工作状态转到卸载状态的速度太快,因而造成液压冲击,尤其对于高压系统更为严重。在先导式溢流阀的基础上,通过增加＂压力切换装置＂,能很好地保证液压系统在启动和关闭时系统的压力平稳地升降。该文用仿真模拟的方法对该＂压力切换装置＂的特性进行了分析。