变半径球面螺旋轨道是弧面凸轮行星机构的关键部件,其整体呈螺旋状,曲率半径随着轨道面螺旋上升而变化,部分截面为U形弧,这些结构特点给加工造成了极大的困难,在加工过程中极易出现干涉并导致欠切。文中对其加工过程进行分析研究,使用一种控制线驱动的刀轴矢量控制方法,安排加工工艺保证了加工精度并提高了加工安全性。实验验证表明,该方法可有效解决加工干涉问题,避免了在加工时由于干涉造成的欠切。

球面滚子素线曲率半径利用专用仪器和滚子标准件进行量化比较测量,比传统圆盘量规刮色法定性测量不仅简便直观,且可以大大减小测量误差.

利用数字波面干涉仪对光学球面曲率半径进行直接测量和间接测量,分析了2种测量方法的误差来源及测量精度,给出了方法的适用范围和局限性.结果表明,基于光栅尺的直接测量方法的精度受限于齐焦位置与猫眼位置的判读精度,其测量不确定度在10~70μm的范围内,与f数相关并与球径仪的测量精度相当;利用平面干涉仪测量球面波矢高后间接计算曲率半径的方法适合f数大于1 000的长曲率半径的测量,其精度为0.8~0.3m,与干涉仪的标准平晶平面度和测试稳定性密切相关.通过提高标准平晶的平面度和控制测量环境,针对口径6mm、曲率半径9m的激光陀螺反射镜进行的曲率半径测量精度达到0.05m,与ZYGO NewView7 000 3D型表面轮廓仪的测试结果差异为0.03m.

人眼由眼球壁和眼球内容物组成，其中眼球壁分为3层，即外层纤维膜、中层色素膜和内层视网膜，角膜处于外层，略呈椭圆形，其横向直径约为(11.5～12)mm，垂直直径约为(10.5～11)mm，角膜是人眼最重要的屈光介质。 角膜的前表面曲率半径为7.8mm， 后表面曲率半径约为6.8mm， 其屈光能力为43m-1~48m-1。 角膜屈光系统(包括角膜和房水)的屈光力占人眼总屈光力的70%，其屈光指数(折射率)为1.3375。 在判断人眼的屈光情况时，常以平行光入射后，成像在视网膜之前(近视)、之上(正视)、之后(远视)来鉴别。 如果成像为一立体的双锥圆形， 在双锥圆形体的两端各形成一条焦线，中间呈 弥散圆， 两条焦线间的距离便形成所谓的散光。 人眼屈光系统所表现出的散光， 通常受角膜的影响最为明显。 在视光学中， 通常使用角膜曲率计测量角膜曲率的水平与垂直方向...

世界各国十分重视超光滑表面光学元件的加工与检测技术的研究.本文阐述了超光滑表面在诸多科技领域的应用,并结合超环面光学元件检测的实例,研究了同步辐射超光滑光学元件的检测技术,其中包括大曲率半径、面形误差和表面粗糙度的检测.

从叶片泵定子曲线的测绘出发,详细描述了用三坐标测量仪测量扫描定子内曲线的具体方法和步骤,以及对测量得到的数据点借助于Pro/E软件进行曲率半径分析,并人工手动拉点对定子曲线进行优化和修正。阐述定子的加工方法及加工工艺,为定子曲线的研究与定子的制造生产提供了参考。

目的降低微机电系统表面粘着接触失效。方法考虑纳尺度粘附力﹑单晶铜弹塑性形变及各向异性影响。基于分子动力学法的混合势函数(EAM和Morse)和Verlet算法,对不同曲率半径探针与单晶铜基底粘着接触失效特性进行研究,通过计算原子中心对称参数来描述接触区域原子破坏和迁移轨迹变化。结果研究发现探针与基底尚未接触时(即位移小于1nm)的粘附接触力不受探针曲率半径影响;而探针下降位移大于1nm时,探针曲率半径对粘附接触力曲线有着重要影响,即探针曲率半径越大,粘附接触力也越大,导致基底弹塑性变形更加剧烈,易诱导单晶铜基底大量原子粘附于探针底表面,产生明显的粘着效应;此外,探针曲率半径越大,接触体间粘着滞后现象越明显。结论此研究结果将对微机电系统的粘着接触失效机理和微机械产品表面轮廓设计有着重要的实践指导意义。

对于基于泛函的通用涡旋型线的研究,选取不同的参数可分析出涡旋型线的不同性质。利用型线的曲率半径以及曲率半径的变化规律,分析出涡旋式滤油机真空泵的动涡盘内侧型线的变化规律,从而得出涡盘壁厚的变化规律。与基于泛函的通用涡旋型线选取不同系数、参数,建立涡盘内外型线的笛卡尔方程得出的涡盘型线图变化规律进行比较,结果表明：当k=2时,通用涡旋型线表示的涡旋盘为等壁厚;当k≥3时,通用涡旋型线表示的涡旋盘为变壁厚,与前期研究结论相吻合。

通过分析可知在以外圆弧及其包络线为齿廓的楔块式内啮合齿轮泵中小齿轮廓线外凸部分最小曲率半径大于等于零是避免小齿轮廓线根切的约束条件.在该齿轮泵中大齿轮外圆弧齿的圆心相对于小齿轮的轨迹与小齿轮齿廓互为法向等距曲线两曲线对应点处的曲率半径相差圆弧齿半径.先利用大齿轮外圆弧齿的圆心相对于小齿轮的轨迹方程求该轨迹的曲率半径然后再加上圆弧齿半径以此来获得小齿轮廓线曲率半径的简易公式进而推导出可求使小齿轮廓线不根切的极值尺寸的显式为齿轮泵优化设计提供了快速的计算公式.

应用复数矢量方法研究了摆线齿轮泵的几何关系, 导出了摆线泵齿廓曲线方程和啮合线方程; 分析了啮合角随转子转角的变化规律及其对啮合传动的影响; 对外转子齿根处的啮合界限点和摆线齿廓曲率半径进行了讨论,结果表明当摆线齿廓曲线出现交叉时,仍能正常啮合传动.