简析内压缩流程空分设备设置液体膨胀机的节能效应，以60000m³/h内压缩流程空分设备为例，介绍高压液空节流和高压液空膨胀两种流程方案的压缩机组的技术参数。基于有效能比较，分析内压缩流程空分设备设置液体膨胀机的可靠性及经济性。

根据两相流动的均相流假设,建立了绝热毛细管分布参数的稳态数学模型,结合制冷工质HFC-134a基于MH状态方程的热力学性质计算模型,采用新的基团贡献法计算粘度,用熵增判据考虑壅塞流动的影响,对绝热毛细管流量进行数值模拟计算。对理论计算结果与相关文献的实验数据进行了比较。针对以HFC-134a为工质的制冷系统,编制了一套较为实用的绝热毛细管流量计算软件。

计算及实验验证表明由R290、R152a、R600a组成的混合物具有较大的单位质量制冷量和单位质量输出功,是逆向布莱顿循环较理想的制冷工质。通过改变各组分的配比进行理论计算和实验研究发现, R290的摩尔比范围为0.3~0.5、R152a为0.08~0.27、R600a为0.4~0.5时是COP(能效比)、单位容积制冷量、排气温度、单位质量输出功这四者的综合最优区域。

简介了LNG冷量用于空分装置的实际例子及其节能效果;从空分装置液化率改变和压力改变两方面对利用LNG冷量的空分装置进行了热力学分析;最后指出,空分装置利用LNG冷量可达到多产液体、节省投资和运行费用的效果。

介绍因空冷塔液位计变送器元件故障,造成分子筛吸附器进水故障的过程,分析了分子筛吸附器和空压机进水情况,采取相应措施处理以保证空分设备安全运行,最后总结了操作和处理经验。

介绍3600m3/h空分设备配套的30HK115型冷水机组在检修过程中发生的进水故障,详细分析了故障原因。介绍故障处理过程中空分设备减量运行参数以及故障处理的经验教训。阐述对冷水机组各组成部分采取的处理措施以及重新启动冷水机组的操作。

正我们在有关单位配合下,采用国产零部件、集成电路组件和电子器材,试制成功陶瓷式微量氧自动分析仪。1975年3月开始试验运行,1978年正式投入使用。经连续试验和运行表明:该仪器具有性能较稳定,反映灵敏快速,可连续自动地分析、记录、报警,操作简单,几乎不需维护等一系列优点。其气体流程如图所示。

为了更好地研究大型空分设备分子筛吸附器内的流场特征,建立了以单根、2根和3根多孔管结构为气流分布器的60000 m3/h空分设备卧式垂直气流分子筛吸附器结构的数学模型,并采用FLUENT软件对其内部速度场分布进行数值分析。比较计算结果显示,采用2根多孔管结构的分子筛吸附器在流场分布和生产成本上都比其他两种结构更优,与20000 m3/h空分设备卧式垂直气流分子筛吸附器相比,气流分布均匀性有所下降。

详细介绍空气增压内压缩流程和氮气增压内压缩流程空分设备的流程组织,通过主要设备配置和技术参数两方面的比较,得出了两种流程在产品提取率、增压机功率、设备投资和综合指标上定性或定量的比较结果。

河南杭氧20000 m3/h空分设备采用立式径向流分子筛吸附器、规整填料下塔和双层主冷等先进技术,达到了节能降耗的目的。介绍20000 m3/h空分设备的主要性能指标、流程组织、主要配套部机及成套空分设备的技术特点。