在再生混凝土中掺入废旧汽车轮胎经处理后得到的橡胶颗粒,采用ASTM C 1202法对6组不同橡胶颗粒掺量的混凝土试件进行抗氯离子渗透性试验。结果表明,再生混凝土中掺入橡胶颗粒拌合而成的混凝土具有很低的氯离子渗透性,28d氯离子扩散系数均小于1×10-8cm2/s,且氯离子扩散系数随橡胶颗粒掺量的增加而减少。

通过在再生混凝土中加入不同掺量的橡胶颗粒和纳米材料,分析了橡胶颗粒、纳米材料和龄期对再生混凝土的抗压强度影响。试验表明,抗压强度随着再生混凝土中橡胶颗粒的掺量的增加而降低,当再生混凝土中的橡胶颗粒掺量为3%时,混凝土的立方体抗压强度和轴心抗压强度降低量最不明显,分别降低7.73%和6.19%;掺入纳米材料可以较大幅度的提高再生混凝土的抗压强度,尤其可以提高再生混凝土的早期强度;再生混凝土的早期强度增长速度较大,而后期增长效果并不明显。

通过单因素及耦合试验研究纳米SiO2(NS)和纳米CaCO3(NC)对玻化微珠保温混凝土坍落度及抗压强度的影响。NS以0.5%、1.0%、1.5%,NC以0.5%、1.0%、1.5%等量代替水泥,并对混凝土坍落度及7d、28d立方体抗压强度进行了测试。试验结果表明,S加入可显著提高混凝土的强度,且最佳掺量为1%,但不利于混凝土的流动性;NC的加入降低混凝土的强度,但改善了混凝土的流动性,且最佳掺量为0.5%。通过纳米矿物的合理复掺可制备出7d和28d立方体抗压强度分别为26.7MPa、42.4MPa,坍落度为145mm的玻化微珠保温承重混凝土。

通过试验，对常温20℃及100～700℃高温后玻化微珠保温混凝土的抗压强度及劈拉强度进行了比较，研究和分析了不同温度后玻化微珠保温混凝土的抗压强度及劈拉强度的变化规律，并在此基础上建立了高温作用后玻化微珠保温混凝土的抗压强度及劈拉强度的推算公式，可为高温后玻化微珠保温混凝土结构的设计分析提供理论依据。

采用快冻法,对玻化微珠保温承重混凝土和普通混凝土进行了25次、30次、50次、75次冻融循环试验研究,根据试验结果得出了抗压强度随冻融循环的退化规律,建立了与冻融参数相关的退化计算公式。试验结果表明,随着冻融循环次数的增加,普通混凝土与玻化微珠保温承重混凝土立方体抗压强度呈下降趋势,但玻化微珠保温承重混凝土的抗压强度下降趋势缓和,对冻融循环较不敏感,这说明玻化微珠保温承重混凝土抗冻性能优于普通混凝土,且冻融次数越多越明显。

为了减少玻化微珠保温混凝土在泵送施工过程中出现的离析和泌水现象,进行了玻化微珠保温混凝土分层度试验和压力泌水试验;通过对原材料的控制以及外加剂的选择,提高了玻化微珠保温混凝土的可泵性,并将其应用于的现场施工,收到了良好的效果。

通过试验测定了玻化微珠保温混凝土的弹性模量,并与经验公式值进行了比较,从而拟合出了玻化微珠保温混凝土的弹性模量计算公式,为采用该混凝土进行结构设计提供了参考。

通过玻化微珠保温混凝土立方体抗压强度与棱柱体轴心抗压强度正交试验,研究了试件的破坏形态,分析了水灰比、水泥用量等因素对混凝土受压强度影响的主次顺序,确定了抗压强度最优配比方案,建立了混凝土立方体抗压强度与轴心抗压强度关系式。

对泵送玻化微珠保温混凝土的坍落度损失问题及解决方案进行了分析,通过在减水剂中掺入不同量引气剂和缓凝剂进行了玻化微珠保温混凝土坍落度损失试验,并确定了最优掺量。试验结果表明,引气剂最佳掺量为2‰,缓凝剂为2%。该掺量下坍落度为255mm;1h坍落度损失为15mm;28d抗压强度为35.9MPa。解决了玻化微珠保温混凝土泵送过程中的坍落度损失问题和凝结时间问题。

通过对玻化微珠保温混凝土轴心抗压强度与立方体抗压强度的测定,分析了棱柱体的破坏特征及应力—应变全曲线,并回归了玻化微珠保温混凝土的轴心抗压强度与立方体抗压强度的关系式和峰值应变公式,为进一步研究玻化微珠保温混凝土以及采用该混凝土进行结构设计提供了理论和参考依据。