以除湿系统中的固定床为研究对象,以K-ε模型和壁面函数法作为理论基础,通过使用PHOENICS软件进行数值分析计算,得出了固定床内部气体流动的速度场,并通过对气体速度分布规律的分析,为改善固定床的结构和填充状况以提高其除湿性能提供了理论基础.

在应用位置敏感探测器技术与激光技术实现大型轴系对中检测的过程中,分析了大气湍流对激光校准检测的影响,提出了采用监测光靶实时检测激光准线漂移,用直线修正实现误差补偿的校正方法.

应用PIV技术，实验研究了具有大的径向过流的动静圆盘系统间隙内流动。实验在流量系数Cw=26705和间隙比G=0．0845下，实验获得了在不同雷诺数和过流方向时的涡量、湍流强度、雷诺应力和速度分布。实验表明过流方向是流场结构变化的主要因素。同时，实验发现了一个重要的物理现象，即具有强迫过流的动静圆盘系统的流场分布，是由无过流时的动静圆盘系统流场和具有强迫过流双静止圆盘系统流场的叠加而形成。

研究了液晶自适应光学系统对模拟双星的校正．首先测定了LCOS液晶波前校正器的位相调制特性．结果表明其可以实现一个波长的调制量．同时，利用Gamma校正实现了位相和灰度级的线性调制关系．然后把液晶波前校正器和哈特曼波前传感器组成自适应光学系统，并和口径220mm的望远镜对接，实现了对模拟双星的探测和校正分辨．

通过分析强旋流场中离心力的作用,提出了考虑湍流脉动中离心力作功的湍流模型(k-ε-cf模型).模型的特征参数根据大涡参数和小涡参数的几何平均得到,其中旋涡的频率与热线测量实验结果一致.运用k-ε-cf模型对一同轴旋转分层流燃烧器空气动力场进行了数值模拟,计算结果与实验数据吻合良好,比标准k-ε模型结果有较大改进.图4参4

利用1990年8月在中国西北戈壁地区进行的湍流仪器水平比较实验资料,对比分析了超声风速仪与三轴风速仪测风结果.结果表明超声风速仪和三轴风速仪的水平风速和水平风速脉动方差测量值的相关性在0.99以上,垂直风速脉动方差为0.93,摩擦速度的相关偏差仅为0.78.三轴风速仪的湍流谱曲线在其截止频率前约1个数量级时明显比超声风速仪结果偏低,且高频段谱曲线上翘.

讨论了大气湍流对空-地和地-空光学系统图像分辨力的影响.大气相关长度r0是评定大气湍流是否影响光学系统图像分辨力的主要依据.采用不同的大气湍流模型,通过计算相关长度得到了大气湍流对系统图像分辨力的影响,并对空-地与地-空系统的大气相关长度进行了计算比较.结果表明对空-地观测系统来说,大气相关长度是大气层高度和反映大气湍流特征的C2n的函数.而对地-空观测系统来说,大气相关长度与高度几乎无关.分析了大气湍流对机载和星载光学遥感系统成像分辨力的影响.

大气湍流是风力机非定常特性的主要诱因,该研究基于CDRFG(consistent discretizing random flow generation)方法生成湍流入口边界,采用大涡模拟(large eddy simulation,LES)研究风力机翼型气动力非定常特性对湍流的敏感性。结果表明翼型前缘区域对湍流来流较为敏感,而中部及尾缘区域几乎不受湍流的影响。攻角分别为2°、8°和14°时,吸力面从前缘点到约0.5、0.3和0.1倍弦长位置处表面压力的标准差较均匀来流时幅值增大,表明小攻角时翼型吸力面上压力脉动受湍流影响的区域较大。来流湍流强度分别为9.3%、6.5%和4.8%时,2°攻角下翼型升力系数的标准差是其均匀来流时的6.36、5.42和4.90倍;8°攻角下是其均匀来流时的3.95、3.33和3.02倍;14°攻角下是其均匀来流时的1.78、1.63和1.40倍;表明小攻角时湍流引起的升力系数脉动特性较大攻角时更加显著。翼型前缘点脉动压力的功率谱曲线...

目的开展内嵌式蒙皮散热器对小型飞行器气动阻力影响研究,探明气动阻力产生的原因及影响因素。方法利用数值仿真技术,对气动阻力增大的诱因进行理论分析,分别研究蒙皮散热器引流口半径、导流口半径和翅片厚度等结构参数对飞行器气动阻力及散热性能的影响,进而平衡蒙皮散热器散热能力和飞行器气动阻力等设计指标。结果配置蒙皮散热器为电子设备提供热沉会导致小型飞行器气动阻力增大,原因是配置散热器诱导产生了额外的压差阻力和摩擦阻力。结论增大引流口、导流口半径可减小压差阻力,增加翅片厚度,则可减小摩擦阻力,进而减小飞行器气动阻力。增加翅片厚度,可使气动阻力减少20%以上,同时也会导致传热性能的显著降低,增大引流口、导流口半径则可在一定程度促进传热。

对于湍流的计算一直是流体力学领域的难点,而垂直轴风力发电机周围流场的湍流非常复杂,对其CFD仿真模拟选取湍流模型一直各抒己见。选取目前使用最为广泛的SST k-ω、Realize k-ε、RNG k-ε和标准k-ε湍流模型进行CFD仿真,模拟双叶片直线翼垂直轴风力发电机的叶片表面压力分布和单叶片转矩系数,并与采用高速多点压力测量仪和力矩传感器测量的实验数据进行对比分析。其结论为,在叶片失速区,采用标准k-ε和Realize k-ε湍流模型CFD仿真模拟的结果与实验值拟合度很低;当叶片处于深度失速区时,采用RNG k-ε湍流模型CFD仿真模拟的结果与实验结果拟合度最高,而在轻失速区时,采用SST k-ω湍流模型模拟得到的值与实验测量值拟合度最好。从单叶片转矩系数角度分析可得,采用SST k-ω湍流模型模拟得到的值与实验测量值拟合度最好。