利用VC程序中的精确时间控制语句 ,控制PWM气动调压阀的PWM周期 ,同时利用PID控制PWM的脉宽 。

通过有限元模型,分析O形圈在往复密封中的密封性能和影响其动态密封特性的因素。分析发现,在往复动密封中,O形圈的内应力随时间波动,相比静密封交变应力下更易失效;最大的O形圈主接触面接触应力随速度增加无线性变化;预压缩比和摩擦系数对内行程密封性能影响很大,但对外行程密封性能影响较小。基于此,研究O形圈的动密封特性在石油机械中的应用,研发出优化性能的设计策略。

目前对往复运动的O形密封圈密封特性的研究较少,而O形密封圈用于往复动密封时其工况更恶劣。鉴于此,建立了O形密封圈的有限元模型,分析了其在往复动密封中的密封性能,并对影响其动密封特性的运动速度、介质压力、预压缩率和摩擦因数进行了分析。分析结果表明,在往复动密封中,O形密封圈内部应力随时间变化而产生波动,在交变应力作用下比在静密封中更易失效;O形密封圈主接触面的最大接触应力并不随速度的增大而线性变化;预压缩率与摩擦因数对O形密封圈外行程密封性能影响较小,而对其内行程密封性能影响较大;O形密封圈在外行程中的密封性能优于内行程。

针对深海高压特殊环境,将现有O形圈密封结构进行改进和优化使其在海下具有更好的密封性能。利用ANSYS软件建立O形橡胶圈二维轴对称模型,分析深海环境下密封槽直径、O形圈材料、密封槽深度、法兰间隙等对O形圈密封性能影响。结果表明：深海环境下,应适当加大密封槽直径以避免压缩后O形圈与槽壁间形成空腔;深海环境下使用的O形圈,采用丁腈橡胶,选择压缩率在20%～25%之间,密封间隙为0较为合适。

承压舱是海洋电磁勘探系统的重要组成部分,可靠的密封至关重要。采用2道O形密封圈径向密封结构型式,O形密封圈材料为丁晴橡胶,同时使用相配套的橡胶挡圈,材料为N0300-90(一种以丁腈橡胶为基体的合成橡胶),采用理论计算、仿真分析和压力试验验证该密封结构型式可以满足承压舱使用要求。

通过对不同批次氟橡胶O形圈的检测分析认为,当所测O形圈的密度、硬度、拉伸强度和压缩永久变形率标准偏差分别不大于0.0017、0.52、0.98和1.16时,判定这批产品为同一批次。

着重介绍了O形密封圈(简称O形圈)在实际应用过程中出现的问题及其成因,针对实际情况提出了合理的解决办法及建议。

在安装、检修、更换机械密封静环时,为了避免防转销顶触静环,通常的做法是在静环防转槽底部与防转销留有1-2mm的间隙.在密封腔内压力较低（如〈 0.5MPa） 的情况下,这种做法是可行的,但在密封腔压力较大的情况下,就存在防转销顶触静环的危险.尤其当静环材料为碳化硅时,其韧度低、脆性大的特性有可能导致静环断裂.本文通过实验的方法给出了静环槽底安全距离Lmax, 以供在密封检修时参考.

以前曾研究过溶胀压力对固定O形圈密封能力的影响。表明了在石油基介质中工作时,非耐油橡胶O形圈的密封能力增高。这一效应被解说为在溶胀压力作用下,发生了附加的接触应力,O形圈体积增大所致。

利用热重(TG)分析法对碱性锌钮(碱锰)电池的尼龙密封圈进行老化分析。在氮气气氛中,尼龙密封圈在40-800℃的热解过程可分为3个失重阶段。由Flynn-wall-Ozawa法求得未老化密封圈的热解活化能Ea为247-250kJ/mol,指前因子A为8.8×10^18/s。与由Coat-Redfern法得到的活化能值对比,确定尼龙密封圈的热解过程符合Malek机理,得到反应机理函数和反应级数。可通过一次简单测试求出不同状态下碱锰电池尼龙密封圈的Ea,评价材料的热稳定性及不同状态下尼龙密封圈的老化程度。5a存储电池的密封圈Ea约在200kJ/mol,可见密封圈未发生明显降解老化。