自紧身管是一种重要的枪炮身管,自紧身管强度与其管壁内应力分布密切相关。为理解不同强度理论下自紧身管的应力状态,基于第三强度理论解析解、第四强度理论开端解析解、第四强度理开端半解析解、第四强度理论闭端解析解,对某火炮身管截面制造时、制造后和射击时应力分布进行了数值仿真。其中,第四强度理论开端解析解为复杂的隐式公式,需要迭代求解。仿真表明不同强度理论下,自紧身管应力分布大致相似,只是第三强度理论采用treca屈服准则,第四强度理论采用mises屈服准则;第四强度理开端半解析解是对解析解的简化,但是应力分布不连续,属于第三和第四强度理论的混合;第四强度理论闭端解析解与第三强度理论解析解应力分布仅相差一个常系数。

利用美国MSC提供的CAE软件对锅炉的应力分布及位移变形进行了分析. 利用其便捷的前后处理软件MSC/PATRAN建立了几何模型和有限元分析模型,并利用MSC/NASTRAN对模型进行了计算和分析. 同时,利用材料力学的经典强度理论进行了计算和强度校核. 结果表明两种方法得到的计算结果基本吻合.

基于位移间断条件和间断位移刚性进化的单自由度动力系统，建立了一个弹塑性固体中间断位移的刚性进化分析模型，用于探讨岩土材料位移间断破坏的力学机制。首先，应用材料的强度理论，得到了弹塑性固体的位移间断条件。当位移间断出现后，完整固体分裂为两个部分，其中可滑移体部分可视作一个刚体，位移间断的进化依赖于间断面（界面）的刚度、界面与率和状态相关的摩擦律、动力输入等组成的一个单自由度系统。最后，给出了一个简单的摩擦型固体例子阐明模型的具体应用，重点说明了静、动转化过程和凝聚力丧失的进化输入。

对尺寸为300 mm×300 mm×300 mm的立方体混凝土试件进行4种应变速率(10-5、10-4、5×10-4、10-3)和5种侧压(0、2 MPa、4 MPa、6 MPa、8 MPa)下的劈拉试验,对比分析有侧压混凝土动态劈拉受荷全过程的力学特性及变化规律。研究结果表明,有侧压混凝土材料劈拉强度随应变速率增大而增大,不同应变速率下混凝土劈拉强度随侧压增大均表现出先增大后减小的变化规律,不同应变速率下混凝土最大劈拉强度对应的侧压比基本相等。

针对常用强度理论解决复杂应力状态脆性断裂存在的问题，分析了由形状改变比能引起的塑性变形对材料脆断的影响，给出了一个新的脆断强度条件，并通过铸铁破坏试验作了验证．

引入双剪应力状态参数，对三个强度理论值进行分析与比较，力学概念清晰明确。

SWRCH22A盘条生产的十字盘头螺钉在实际生产时发生断裂失效,通过对螺钉进行成分测定、机械性能测试、强度校核,得出造成螺钉断裂的主要原因为螺钉选型不合理,螺钉实际受力超出安全许用应力值使得螺钉屈服断裂。因此从生产、结构和使用等方面提出了改善建议。

本文运用断裂刚性节点模型,基于经典梁板理论建立了两种脆性材料界面力学模型,同时运用此模型建立了两种脆性材料界面的强度准则,与原有的纯经验的椭圆形式破坏准则相似,同时为椭圆形式破坏准则提供了理论支持.

在真三轴应力状态下,根据不同材料的破坏(屈服)面特征,依次采用三组破坏面对正六面单元体进行截取,则可得到一系列八面单元体(特别是岩土),亦即广义八面体,并进而可派生出其他相应的单元体,而已知的等倾八面体和双剪理论中的正交八面体则是其中的2类特征过渡单元体,由此构成了一个广义八面体单元体系.而不同单元体上的应力,则可通过双剪应力、静水应力和应力Lode参数建立起内在联系,并可据此对应力状态进行划分.在这一理论体系中,若首先考虑中间主应力和静水应力效应的情况,则可探究材料的多轴强度模型及其演变规律;其次,可根据材料的弹塑性理论,探究材料的强度、变形的本构关系;第三,可通过对建立在偏平面上的屈服方程,探索其演化规律.由此可初步建立起广义八面体理论体系的架构.进一步可在此基础上开展更为广泛的包括材料的弹-塑...

针对某航天飞行器的要求,设计出双输入行星减速器,分别用传统方法和有限元软件对其受载最大的齿轮进行强度校核。针对较大轴向载荷的存在,对减速器箱体进行了有限元强度校核和轴向刚度校核;完成了对减速器样机的承载能力试验和轴压试验,验证了校核的正确性。传统齿根强度校核方法基于材料力学的梁理论,将轮齿处理成单向受拉或受压的悬臂梁,而实际上每个点都处于三向应力状态,有限元计算得到的Von-Mises等效应力基于第四强度理论,能更好地作为校核的准则。