通过电导率、硬度、XRD、动力学4个方面研究Cu-2.4Ni-0.57Si-0.1Mg合金4种工艺下最佳的电导率与硬度配合。结果表明,试验合金经过热轧后在450℃时效4 h的硬度和电导率的配合最佳,综合性能达到最高点;通过时效处理从过饱和固溶体中析出Ni2Si相,使合金导电性上升,同时硬度也可大幅度提高。随着温度和时间的增加,发生了过时效现象,析出相长大,失去共格特征,Ni2Si又逐渐溶解到基体中,缺陷也逐渐减少,导致硬度显著下降。

针对45钢发动机曲轴感应淬火深度和功率、频率、加热时间的关系进行了研究，对热处理工艺进行了优化。结果显示，曲轴感应淬火的有效硬化深度随频率的降低和加热时间的延长而增大；感应器和轴颈以及其两侧的合理间歇为0．5mm。

利用光学显微镜、洛氏硬度计和摆锤式冲击试验机对新型的高碳低合金钢ZG75Si2MnlCrB进行了低温条件下等温淬火工艺和组织力学性能的研究。结果表明，ZG75Si2MnlCrB钢经200℃等温淬火，能够获得贝氏体铁素体与奥氏体、马氏体和残留奥氏体的混合组织。该钢种理想的等温淬火工艺为920℃奥氏体化，200℃等温22h，其硬度为49．16HRC，冲击吸收能量为28J。低温等温淬火不但使组织细化，且能提高耐磨性降低生产成本。综合力学性能也有改善。

研究了同溶处理温度和保温时问对热等静压lneonel 625合金组织与拉伸性能的影响。结果表明，随同溶温度升高，碳化物逐渐溶解，原始颗粒边界淌退，从而提高合金的翅性，温度过高（1200℃）时，由于部分碳化物长大且存在过烧组织，导致硬度、强度和蜊忭剧烈F降随旧溶保温时问的延长，碳化物逐渐溶解，原始颗粒边界消退从而提高合金的塑性，保温时间过长（40～50min）时，由于部分碳化物发牛聚集和转变，强度明显下降。最佳同溶处理工艺为1100℃×30rain水冷，室温托伸断裂方式为韧性断裂，综合力学性能良好．

研究了固溶温度对固溶态和固溶+时效态NF709奥氏体耐热钢微观组织和力学性能的影响。结果表明，随固溶温度升高，钢中晶粒明显长大，一次析出相尺寸、数量均减小。700℃短时(<300h) 时效处理，颗粒状M23C6相沿晶界析出，呈断续分布; 超过1000h时效后，M23C6相明显粗化，并沿晶界呈链状分布; 随初始固溶温度升高，3000 h 时效态试样晶内细小Z相和MX相的密度增加，尺寸变化不大。固溶温度对时效态试样的硬度和高温强度影响显著，1250℃固溶+700℃×3000h时效态钢的高温(700℃)屈服强度达35MPa，比1100℃固溶+700℃×3000h时效态钢的强度(205MPa)高出14.6%。晶界上 M23C6相的粗化和晶内细小Z 相、MX相的数量差别是造成这一性能差异的原因。

30Cr2Ni2Mo锻钢850℃淬火后，再分别进行480、550和600℃的回火处理。分别用x射线衍射（XRD）测试了锻钢的物相，用扫描电镜（SEM）分析了试样的显微组织及断口形貌，用万能材料试验机测试了锻钢的力学性能。结果表明，随回火温度的升高，Fe3Ni2相含量增大，回火索氏体组织中碳化物长大，冲击断口韧窝增多；锻钢强度降低，冲击吸收能量增大，该锻钢适宜的回火温度为550℃。

采用X射线衍射、扫描电镜、能谱分析等手段分析H13钢RE-N-C-V-Nb盐浴共渗层的组织及形成机理，依据Fick定律和Arrhenius公式建立了多元共渗层生长与工艺参数之间定量的动力学数学模型。结果表明，钒铌氮碳化物共渗层的形成是钒铌原子与从基体扩散到渗层的氮碳原子结合的结果，渗层主要含NbN、NbC、VN、V8C7相。在一定温度下，渗层厚度随热处理时间的增长呈抛物线规律变化，钒铌氮碳化物层厚度生长动力学公式为

研究高铬铸铁经过不同热处理后的组织与耐磨性能。结果表明，奥氏体化温度越高，碳化物溶解越多，空冷后碳化物体积分数越小，1050℃×0．5h空冷后，碳化物体积分数为21％。随奥氏体化温度、等温温度的升高，二次碳化物析出量增加，微区显微硬度增高。1050℃×0．5h＋280℃×1．5h处理后，与铸态高铬铸铁相比磨损量减少了35％。

Gleeble热力模拟实验机试样在电阻加热中温度分布很不均匀,试样中均温区的大小对实验操作和数据分析具有重要影响。本文利用Python程序通过前后处理器Mentat调用有限元软件Marc,用二分法对输入试样的热通量进行了优化计算,实现了试样按任意规定速度加热和冷却的模拟。计算结果表明,采用铜夹具对6 mm×70 mm C60钢试样加热,在自由宽度20 mm时,均温区长度只有4~5 mm。试样均温区的主要影响因素为自由跨度,自由跨度越大均温区长度越大。试样与夹具之间的接触传热系数对均温区影响不大,加热速度对均温区长度没有影响。

利用电子探针显微分析仪(EPMA)对早期断裂的铂铑10-铂热电偶进行了分析.结果表明,热电偶保护管密封不严,使用时环境气氛与偶丝直接接触,磷杂质污染偶丝并在偶丝晶界上形成富Pt-P脆性相,造成沿晶脆性断裂,引起热电偶失效.