从５个方面评述了模具技术：（１）影响模具使用寿命的基本因素；（２）模具的服役条件，失效方式及对模具钢的性能要求；（３）模具钢力学性能指标的评述；（４）模具钢的发展与选用；（５）模具的热处理与工艺优化。特别强调了模具钢的选用，热处理及新型模具钢的开发与模具使用寿命的关系。

对直径Φ3.2mm的半成品钢丝采用重新奥氏体化后研究在不同风冷条件下力学性能的变化，探索了奥氏体化温度及风冷速度对70钢丝性能的影响关系。结果表明，随着保温温度增加钢丝的伸长率和断面收缩率随之下降; 在相同奥氏体化温度下随冷却速度的加快，钢丝抗拉强度呈上升趋势，伸长率和断面收缩率没明显变化。钢丝在790℃奥氏体化，风冷时风机频率控制在50Hz时可获得接近铅浴处理的力学性能。

以试验室模拟CSP工艺生产的Fe-3Si热轧钢带为研究对象，采用正交试验及方差分析的方法，研究了取向硅钢初次再结晶退火工艺对高温退火后获得锋锐的高斯织构的影响。结果表明：取向硅钢两段式初次再结晶脱碳退火工艺参数加热段保温时间及加热温度是高温退火后获得锋锐高斯织构的主要影响因素，其可信度分别在90％和85％以上；在本试验条件下，通过正交试验获得的最佳退火工艺为：冷硬板经600℃保温3min和850℃保温6min。

研究了17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢热处理后的组织结构和性能，其中重点研究了热处理工艺对不锈钢拉伸性能的影响。结果表明，经时效处理后，马氏体不锈钢的组织主要为淬火马氏体，材料的硬度和强度明显提高，其中经460℃时效处理4h后的试样的硬度和强度最高，硬度可达46HRC，抗拉强度和屈服强度分别为1419MPa和1281MPa，且拉伸断口形貌主要为准解理断口。

研究了TC6合金不同热处理条件下的富氧α层,讨论了生成动力学和热力学。研究结果表明,TC6合金只有在700℃以上才会生成富氧α层,并且温度越高,富氧α层越厚;TC6合金富氧α层的生成动力学曲线呈抛物线形,受氧扩散过程的控制,可以用y=at1/2进行描述;TC6合金富氧α层生成属于热激活行为,其激活能为140 kJ/mol。

研究了不同热处理工艺对空冷贝氏体/马氏体复相耐磨铸钢组织与性能的影响。结果表明,本试验所设计的耐磨钢经过不同的热处理工艺均得到了贝氏体/马氏体复相组织,780℃球化退火×3 h,炉冷＋920℃×1 h,砂冷＋500℃回火×1 h,空冷的热处理制度可使材料获得最佳的综合性能,其冲击韧度均值为12 J/cm2,硬度值可达到51 HRC,并且耐磨性能良好。

采用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）,研究了固溶处理对流变压铸AM60镁合金组织及硬度的影响。结果表明,流变压铸成形的AM60镁合金在430℃固溶处理24 h后,AM60镁合金晶界及枝晶间的粗大网状β-Mg17Al12相几乎全部消除,只剩少量、不连续状的β-Mg17Al12相残留在晶界,α-Mg基体中出现少量细小颗粒状β-Mg17Al12相,α-Mg基体中的Al含量显著增加。而且,随着固溶时间的延长,流变压铸成形AM60镁合金组织中的初生颗粒与二次凝固区颗粒出现合并长大现象,它们的长大速率都随固溶时间的延长而降低,随固溶温度的升高而增大。

用金相法、电镜观察法研究热处理对0．30C-Cr-W轴承钢组织性能的影响。结果表明，钢中M23C6呈长棒状沿晶界析出，M6C呈椭球状弥散分布，晶内铁素体以板条束的形式存在。淬火温度在一定范围内变化对钢的性能影响不显著，但随回火温度的升高，碳化物尺寸变大、分布改变以及铁素体板条束间距变宽导致钢的强度降低，冲击吸收功升高。

介绍日本ＳＨＩＭＡＤＥＮ公司１９９７年推出的ＳＲ７０Ａ系列ＰＩＤ调节器的技术特点及典型应用。

通过断口观察、显微组织分析、化学成分分析、力学性能检测以及后续的验证实验对40Cr钢耳环杆部断裂失效原因进行了分析。结果表明,失效件没有进行调质处理,显微组织中存在着大量的网状铁素体,使得材料性能低于标G准B3077要求,在应力集中的螺纹根部易形成裂纹是耳环杆断裂的主要原因。另外,低倍检查发现失效件中存在白点。