对油缸的外观、断口、显微组织、化学成分等进行了检验和分析。结果表明,上贝氏体和Si元素的晶界偏聚导致油缸变脆。前者与淬火冷却较慢有关,后者与高温回火脆性区冷却较慢有关。卡痕是脆断的裂纹源。对于脆断而言,热处理不当是主要原因,卡痕是次要原因,与使用无关。

回转支承是5MW风力发电机的关键零件，经调质后发现椭圆度过大，在10．4～23．4mm范围内，超过技术要求（≤10mm）。其主要原因如下，工件形状与箱式炉内部加热丝不匹配；淬火槽搅拌器布局不合理。将加热及淬火工艺优化后，该工件椭圆度控制在3．6～8．2mm之间，达到技术要求。

研究了35Cr3NiMoA高强钢高温形变热处理后的组织和硬度。结果表明，35Cr3NiMoA钢在15％一35％形变度范围内高温形变热处理时，硬度随形变量的增大而增大。组织基本保持马氏体位相，存在少量的碳化物和铁素体，变形量相近条件下，温度越高，针片状马氏体组织越细小；形变温度相同条件下，形变量越大，针片状马氏体组织越细小。形变热处理后，再经回火处理，硬度明显下降，35Cr3NiMoA钢高温形变的最佳工艺方案为形变温度1100℃，形变量20％，回火温度280 ℃。

采用电子拉伸测试技术和图像分析技术（定量金相技术）研究了可膨胀管用低碳微合金化钢16MnMoVA在未经处理、经不同温度亚温淬火处理、经不同温度亚温淬火＋高温回火处理后的组织性能。结果表明，16MnMoVA钢淬火成马氏体后，具有较大的残余应力；回火后，马氏体组织转变为回火索氏体，具备良好的性能；在预应变为3％，740℃和860qC的包申格效应最小。

采用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）,研究了固溶处理对流变压铸AM60镁合金组织及硬度的影响。结果表明,流变压铸成形的AM60镁合金在430℃固溶处理24 h后,AM60镁合金晶界及枝晶间的粗大网状β-Mg17Al12相几乎全部消除,只剩少量、不连续状的β-Mg17Al12相残留在晶界,α-Mg基体中出现少量细小颗粒状β-Mg17Al12相,α-Mg基体中的Al含量显著增加。而且,随着固溶时间的延长,流变压铸成形AM60镁合金组织中的初生颗粒与二次凝固区颗粒出现合并长大现象,它们的长大速率都随固溶时间的延长而降低,随固溶温度的升高而增大。

用金相法、电镜观察法研究热处理对0．30C-Cr-W轴承钢组织性能的影响。结果表明，钢中M23C6呈长棒状沿晶界析出，M6C呈椭球状弥散分布，晶内铁素体以板条束的形式存在。淬火温度在一定范围内变化对钢的性能影响不显著，但随回火温度的升高，碳化物尺寸变大、分布改变以及铁素体板条束间距变宽导致钢的强度降低，冲击吸收功升高。

在分析含碳0.61%、含硼1.56%的Fe-C-B合金凝固组织和性能的基础上，研究了淬火温度对其组织和性能的影响。结果表明，Fe-0.61C-1.56B合金凝固组织主要由共晶硼化物、珠光体和铁素体构成，经过950℃～1100℃淬火处理后，共晶硼化物和奥氏体的形态发生变化，基体转变为淬火马氏体，Fe-C-B合金的硬度和韧性较铸态有改善，在1050℃淬火时，合金的硬度和韧性达到最佳。

通过淬火条件下两相区不同温度范围内的循环热处理发现,在两相区经不同温度范围循环后,TC4合金的魏氏组织的形貌均有所改善,随循环热处理下限温度的降低,效果愈明显。经双重退火后,随循环下限温度的降低,次生针状α相减少。通过拉伸试验和对断口形貌的分析发现,960℃×10 min→←750℃×10 min＋双重退火后,韧性最好,强度略有降低。

采用改进的迈克尔逊干涉仪研究了Fe-16Cr-2.5Mo阻尼合金在800、900、1000、1100℃退火空冷下的磁致伸缩特性。用悬臂梁测试系统分析了退火态合金的阻尼性能。研究发现,随着退火温度的升高,Fe-16Cr-2.5Mo合金的饱和磁致伸缩系数λs和损耗因子η都在900℃出现峰值,分别达43.2×10-6和0.0622。合金的饱和磁致伸缩系数λs随温度的变化规律与损耗因子η一致。饱和磁致伸缩系数反映了磁机械效应的强弱程度,随着饱和磁致伸缩系数λs的增加,损耗因子η也逐渐增加,二者呈近似的线性关系。

我厂生产的依维柯28024变速箱为引进产品,其设计合理,结构紧凑,只用一根叉轴就能实现5档变速功能。换档叉轴结构独特,技术要求高,采用常规的感应淬火工艺难以达到外方图纸技术要求。经过反复研究与实践,我厂采取了零件屏蔽感应加热淬火及预先反变形的工艺方法,成功地解决?..