给出端面配流副密封带压力场支配方程。在分析密封带中油液粘度变化规律的基础上，应用有限元方法在求解油液粘度随油液压力及温度变化情况下，密封带压力场的分布情况，并同忽略粘度变化时的计算结果，以及两种设计中常用的解析计算方法进行定量对比与定性分析。

基于双层板结构传声损失理论模型和试验数据,对不同气压影响下密封带传声损失性能进行了探究。结果表明:随着发声室气压的下降,空气密度随之降低,导致密封带传声损失性能上升;同时内外气压差使密封带产生内应力进而提高了材料刚度,导致密封带在刚度控制区传声损失性能进一步上升。由于密封带传声损失性能同时受空气密度及气压差影响,因此在高海拔地区等特殊情况下使用密封带需要注意其传声损失性能的变化。

鉴于传统的飞机密封防水方法有诸多弊端,会对密封效果产生不利影响,因此,文章结合自身工作经验提出了利用道轨式密封带+胶体密封剂的新型密封防水技术,此方法的密封防水性能极佳,在不同尺寸的飞机口盖、活动构件方面均可适用,也可应用于连接处及螺栓孔等有缝隙的结构位置,可起到良好的密封防水效果。文章以三个机型为研究对象,针对关键连接处进行密封防水技术优化,希望可为飞机密封防水工作的开展提供有益参考。

对飞机舱门(简称舱门)密封系统进行仿真分析,通过正交试验对密封带的结构和材料进行优化设计。结果表明:密封带的截面圆角半径对舱门密封系统的应力产生影响,密封带的截面圆角半径为3.5 mm时舱门密封系统的压缩应力最小,最大接触应力最大;密封带的内部增强织物能同时提高舱门密封系统的压缩应力与最大接触应力,但对压缩应力的影响较小;密封带采用35U硅橡胶材料时舱门密封系统的压缩应力与最大接触应力最小,密封带采用75U硅橡胶材料时舱门密封系统的压缩应力与最大接触应力最大;舱门密封系统的压缩应力与最大接触应力随着密封带的硅橡胶材料邵尔A型硬度的增大而增大。当密封带的截面圆角半径为3.5 mm、采用邵尔A型硬度为50度的55U硅橡胶材料、内部有增强织物时,舱门密封系统的密封性能最优。

为了获得轴向柱塞泵平面配流副的动态压力分布,基于雷诺（Reynolds）方程推导了柱坐标下封油带内任一点的压力计算模型,根据转子转动角度动态更新边界条件,利用有限差分法求解配流副油膜的动态压力分布。结果表明,配流副油膜压力在封油带内呈非线性,并且会产生使转子偏转的固有偏心力矩以及周期性偏心力矩,从而导致配流副油膜的动态变化。

配流盘是柱塞泵用来隔离和分配吸油和压油的重要零件，它同时承受着由高速旋转的缸体传递而来的较大轴向栽荷。不同结构形式的配流盘主要均由内、外密封带处的液压支承力和压油窗口的液压支承力来平衡来自缸体的轴向载荷。因此，通过调整配流盘内、外密封带内外半径比和腰形槽宽度来改变配流盘的支承面积，可以改善配流盘的润滑状况。通过对配流盘的内、外密封带的半径比和腰型槽宽度进行参数化研究，利用MATLAB和Mathematic讨论了两参数对油膜厚度的影响，得出了该配流盘的优化结构参数，达到了改善配流盘润滑状况的目的。

给出配流副流场ＲＥＹＮＯＬＤＳ方程，采用变分原理有限元控制方程，然后给出油液粘度的变化规律，将配流副密封带分为内外环密封带和间隙密度带三种区域，。用有限元法对配流盘一个转动周期中多个转角下的各个小区域求解ＲＥＹＮＯＬＤＳ方程，得到配流盘多个转角下油液粘度随油压及温温变化时以及认为度恒定不变时密封带油液压力分布情况，然后采用二维复化数值积分方法得出小区域所受液压力，进而求得配流盘所受液压分离力及其作

为了获得平面配流机构的压力分布特征根据轴向柱塞泵配流机构的实际工况基于二维圆盘缝隙流动的Reynolds方程推导了柱面坐标下各密封带任一点的压力计算模型引入牛顿-拉弗森法迭代和根据边界积分2种求解方法并在密封带流场域内计算内、外密封区的压力分布.结果表明对内外半径比rext/rint小于1.5的圆环密封区压力分布位于整个曲线的线性段而随半径呈近似线性关系处于这一区间分析时可作简化半径比大时非线性关系不可忽略.模型的解析与迭代2种算法均适用于中低压的窄密封带压力分布计算且迭代法简单、收敛快而对高压及宽密封带(内外半径比大)前者更为准确.