余热固体吸附式冷管采用沸石分子筛-水为工质对,由吸附器、冷凝器/蒸发器(合一)组成一个独立的制冷单元, 结构简单, 无节流装置和运动部件.沸石分子筛-水工质对被封闭在φ16的金属管内.根据需要可将其多元组合成功率较大的制冷/空调系统.由于冷管结构上的特点,其循环特性跟一般的基本型吸附式制冷循环有所不同.详细分析了这种循环的特性,并结合实验对吸附式冷管的性能进行了对比,为其制冷性能的提高和制冷系统的优化设计提供了重要参考.

为研究冷表面上结霜的微细观过程以及表面湿润性对该过程的影响,对空气中水蒸气在铜裸面及疏水性涂层上的结霜过程进行了微细观可视化研究.实验中冷面温度为-10 ℃. 发现结霜过程并非单纯的凝华过程,而是经历了水珠生成、长大、冻结、初始霜晶生成以及霜晶成长(包括部分霜晶的倒伏)过程.与铜裸面相比,疏水面上水珠分布的较为稀疏,粒径较大,冻结较晚,初始霜晶较迟出现,霜晶高度较低.所有这些都说明疏水性表面可以延缓霜的形成及成长.

利用EVAP-COND软件计算分析了风速均匀分布以及风速呈下三角、上三角、中三角分布对双排管两流路蒸发器性能的影响,结果表明：风速分布越均匀,蒸发器的换热量越大,风速呈中三角、上三角和下三角分布时蒸发器的换热量分别比均匀分布时小8.5%、34.3%和35.3%;风速非均匀分布使两支路的风量不同,导致总传热系数减小,从而使得蒸发器的换热量减小;两支路的风量差别越大,制冷剂出口状态差别越大,制冷剂流量就越小,蒸发器的总换热量也就越小;风量大的支路易产生逆向传热现象,这更加恶化了蒸发器的传热性能,而空气温度低于制冷剂温度是逆向传热产生的原因;风速非均匀分布时,支路数对蒸发器的性能影响非常显著,存在着使蒸发器换热量最大化的最佳支路数.

癀基铁粉的生产工艺过程实际上是一个合成与分解的过程,首先在合成釜中海绵铁与CO气体在高压下生成五羰基铁液体,五羰基铁液体在分解器中进行分解生成高纯铁粉,并释放出CO气体。在整个反应体系中由于羰基铁液体在压力变化时会有CO气体释放,产生气泡,造成流量测量值波动,无法进行工艺流程控制的特殊性,在流量计的选用上最终使用了德国西门子的MASS2100质量流量计。在应用过程中对MASS2100质量流量计的测量工作造成极大的影响,针对此问题发生,通过大量地实践工作最终找到解决方案。

本文阐述了吸收式溴化锂制冷机组的工作原理,制冷循环及控制工艺流程,并应用组态王监控软件实现控制方案,给出了运行的曲线.

采用经验算法计算双压缩机、单制冷剂回路蒸发器内部压缩机吸气通道的结构参数,并用CFD对计算所得结构参数进行了验证。通过CFD计算结果找出可优化点并进行结构设计优化。在此基础上,总结薄壁槽孔压降与速度的关系,整理蒸发器吸气通道的设计方法。

以空调系统中的蒸发器为例，基于最优化办法，利用试验研究与MATLAB编程模拟相结合的方法，对影响其换热性能的主要因素进行研究，比较了不同工况下的模拟值与实测值，其最大误差仪为2．7％。在此基础上得知：减少分液路数可以增加蒸发器的换热量，但增幅呈下降趋势；增加风速可以提高换热量，但同时需加大风机风量，增加了设备成本，并且随着风速的增加换热量的增幅随之下降；翅片间距的减小（或管间距的减小）均能增加传热面积，同时增加蒸发器的换热量，但增幅呈下降趋势，尤其在风速较大的情况下更是如此。

针对不同冷媒温度及空气露点温度,试验研究了微通道换热器的结霜性能。结果表明,在结露工况下,换热器压力损失和换热量绝对值变化不大,且在试验进行1 h后基本稳定不变（压力损失11 Pa,换热量减小27 W）,在换热器背风面出现液体水不断疏出;在凝露结霜工况下,在试验进行1 h后,换热器压力损失和换热量绝对值变化不大（压力损失68 Pa,换热量减小20 W）,迎风面和背风面均有结霜,迎风面相对于背风面结霜较少;在凝华结霜工况下,没有出现凝露现象而直接结霜,换热器压力损失明显增加（压力损失533 Pa）,换热量呈抛物状下降,（换热量减小300 W）,且在试验进行1 h后背风面出现严重霜堵。研究结果为微通道换热器在蒸发器领域的应用提供参考。

液体冷媒除霜系统具有在除霜期间制冷过程连续,库温波动小,无需附加能耗的优势,可应用在低温低湿的空调系统中。为了探究液体冷媒除霜系统的除霜性能,在热负荷为2kW,湿负荷为116g/h的条件下,对系统结霜时的制冷量和除霜时环境室内的温度和相对湿度进行测量。结果发现:霜的增加会使低温低湿空调系统的制冷量下降,影响控制效果。在整个除霜过程中,环境室内的温度波动值在5℃以内,相对湿度的波动值在15%以内,最大波动值持续的时间仅为100s。

试验研究了蒸发器侧空气流量及用水量对空气源热泵热水机的换热特性的影响。结果表明:蒸发器侧空气流量和水箱出水流量对水箱的水温影响很大;蒸发器空气侧流量越大,蒸发器出口温度越高,随着空气流量从大到小,蒸发器出口温度分别提高了10.20,8.90,5.70℃;系统瞬时COP随着蒸发器空气侧空气流量的增大而增大,而在同一空气流量下,瞬时COP随着时间的增加而减少,瞬时COP下降率分别为1.53%,2.05%,2.92%;故障工况下蒸发器空气侧空气流量对机组瞬时COP的影响很大,机组在故障工况下的瞬时能效比很低,且能效比波动符合换热强弱交替的变化趋势。