采用透射电镜对淬回火处理后6cr13马氏体不锈钢的显微组织进行了分析。结果表明，980℃淬火后组织以板条马氏体为主，有少量孪晶；1080℃淬火组织则全为孪晶马氏体；低温回火对980℃淬火后硬度的影响要小于其对1080oC淬火后硬度的影响。

内齿圈是风电齿轮箱行星级传动机构的重要组成部分，为获得优良的热处理质量需要良好的工艺过程控制。从原材料控制、感应器制作、加热因素控制、冷却因素控制和质量检验等方面，详细介绍了风电内齿圈感应淬火工艺的过程控制。

减少20Cr2Ni4A钢渗碳后残留奥氏体的途径主要有高温回火和深冷处理。研究不同高温回火工艺对20Cr2Ni4A渗碳层中残留奥氏体转变的影响,尤其是高温回火时间的影响。结果表明：采取第一次回火温度高和第二次回火时间长的工艺后进行淬火,表面硬度超过62 HRC,渗层组织为细密的隐针马氏体＋均匀的碳化物＋较少的残留奥氏体,保证产品渗碳淬火后表面硬度满足了生产需要。

采用化学成分分析、扫描电镜和显微组织观察以及X射线能谱分析等方法,对42CrMo钢重型汽车前轴锻件淬火开裂的原因进行分析。结果表明,钢中残留的硼含量异常是造成工件淬火开裂的主要原因,同时原材料中的带状组织偏析和粗大的显微组织增加了淬火开裂的倾向。

对34CrNi3Mo钢压缩机叶轮进行了一系列不同的真空调质热处理工艺试验。结果表明,34CrNi3Mo钢试样经880℃氩气淬＋580～600℃回火后,其规定塑性延伸强度为794～850 MPa、抗拉强度为926～967 MPa、伸长率为14.6%～16.5%、断面收缩率为35.7%～45.5%、冲击吸收能量为39.4～44.1 J,满足了该叶轮力学性能的技术要求。

研究了高碳高钒高速钢的淬火、回火热处理及高温硬度。结果表明，其峰值硬度温度较常规高速钢低１５０～２５０℃左右，随碳量增加，峰值硬度温度降低，相同碳量、钡量增加，峰值硬温度升高。回火后的硬度变化和常规高速钢呈相同的趋势，次硬化温度约在５５０℃，但二次硬化的峰值硬度峰较小，在二次硬化温度二次回火，二次硬化作用消失。随碳量、钒量增加，高温硬度增加。根据轧辊辊面硬度要求，高碳高钒高速钢的淬火温度为９５０～

籍助于温度场－相变－应力和应变的有限元分析方法（ＦＥＭ），实现了复杂形状工件淬火过程的计算机模拟。模拟结果直观地显示任一时刻工件内部的温度分布、组织分布、应力分布、应变状况及工件任意位置上的冷却曲线，为使用 提供了用虚拟现实方法详尽分析和研究淬火工艺的工具。本文列举了几个实际应用的例子，计算机模拟将成为虚拟制造中的重要组成部分。

回顾了感应加热电源的应用、技术发展动态及今后电源发展趋势，包括新的功率半导体器件及电路拓扑技术对电源技术发展的影响。

利用金相法、XRD和TEM研究了Fe-24Al-1Cr合金800、900和1050℃固溶和625、565和520℃时效处理的微观组织，研究了Fe-24Al-1Cr合金固溶时效后的压缩断裂强度、压缩屈服强度及压缩率等。结果表明，Cr合金化Fe-24Al合金经固溶时效处理后仍然析出有序相B2和DO3相。Fe-24Al-1Cr合金固溶时效处理后产生富Cr的Fe-Al-Cr相，沿晶界、位错线析出，也在晶内产生。Fe-24Al-1Cr合金固溶时效处理后位错主要以位错列的形式存在，呈现平面滑移的特征，位错间距较大，达数十纳米至100nm。出现较多位错对、位错偶极子; 也存在位错攀移“弓出”、位错“弯折”等衬度特征和蜷线位错组态，说明Cr的加入增大位错对及位错之间距离以及形变位错的可动性。Cr合金化Fe-24Al合金综合力学性能优于Fe-24Al合金。经1050℃×0.5h固溶520℃×1h时效处理后的Fe-24Al-1Cr合金表现出最佳的力学性能，压缩断裂...

利用金相、XRD、TEM、HTEM方法研究了Fe-23Al合金固溶冷却过程中的匀相转变行为。结果表明,匀相转变在固溶冷却过程中迅速发生,即使提高固溶温度水冷也未能抑制。Fe-23Al合金固溶体发生调幅分解形成Al原子富集区,并在Al原子富集区原位形成B2和DO3有序相,其中DO3相的尺寸比B2相略小。