建立了某头型的1∶8缩比三车编组气动噪声仿真模型,采用大涡模拟获得车身湍流脉动压力,基于FW-H方程和声扰动方程分别获得远场噪声和近场噪声,从而建立一整套头型气动噪声预测方法.远场测点总声压级的仿真结果与风洞试验结果相差小于2.0dB(A),频谱变化趋势相同,量级相差较小,表明基于FW-H方程得到远场噪声的可行性.基于声扰动方程能够获得头型关键部位的总声压级,通过对比量级发现,转向架部位总声压级量级远大于其他部位,这与传声器阵列识别结果相吻合,从而验证了声扰动方程获得近场噪声结果.对比头型各部位湍流脉动总压力级和总声压级发现,转向架和排障器量级大于车窗、鼻锥和车体;与湍流脉动总压力级相比,总声压级分布更为均匀,量级更小.

为降低某电动汽车空调管道及出风口的气动噪声,在车型研发早期利用计算气动声学(CAA)方法对空调管道及出风口的流体进行仿真分析,并对流量分配、空调管道及出风口内的流场分布等进行分析,发现空调管道及出风口内存在大量涡流.通过对空调管道曲率、分风筋位置、出风口结构的优化,消除了空调管道及出风口内的涡流,使空调管道及出风口的噪声降低2~2.8 dB,从中有效得出降低空调出风口噪声的方法.

基于数值计算方法，研究了船用低速柴油机增压器气动噪声特性，并分析了压气机和涡轮对增压器气动噪声的贡献度。首先分别建立了压气机和涡轮的数值模型，计算了增压器设计工况下二者的非定常流场，并获取了用于噪声计算的声源信息;进一步采用声学边界元方法计算了压气机和涡轮的气动噪声。结果表明:压气机和涡轮气动噪声谱成分均为离散单音噪声和宽频噪声，噪声峰值依赖于叶轮叶片数;压气机气动噪声声压级明显高于涡轮气动噪声，是增压器主要噪声源。

利用大涡模拟（LES）和FW-H声类比方法对平板冲击射流的噪声指向性分布规律进行了数值研究。首先，当冲击速度相同时，对不同冲击距离下的平板冲击射流的流场进行了分析。然后，对不同冲击距离和冲击速度下各个噪声监测点的总声压级进行了数值预测。最后，结合流场与声场的计算结果，分析了平板冲击射流的声源产生机理及噪声指向性分布规律。结果表明，平板冲击射流的主要噪声源包括平板表面压力脉动产生的偶极子源和湍流流体内部应力引起的四极子源，冲击距离对噪声指向性分布规律具有十分重要的影响。

结冰将改变飞机空气动力表面形状，不仅使飞机空气动力性能下降，还会导致气动噪声的变化。为研究结冰对翼型气动噪声的影响，采用计算流体力学方法对前缘带光滑霜冰的NACA0012翼型表面声学特性进行了数值计算。采用C型网格拓扑结构对结冰翼型的计算区域进行了划分，采用不可压缩雷诺平均N-S方程对结冰翼型周围黏性流场进行了数值计算，采用基于Proudman理论的宽频噪声模型和Curle的表面积分方法预测了结冰翼型的表面声学参数，获得了沿结冰翼型弦向分布的表面声功率和表面声功率级。研究表明，0°或小攻角时，靠近前缘霜冰区域的流动转捩或流动分离使结冰翼型的表面声功率更高;较大攻角时，靠近后缘的区域发生流动分离，使后缘的表面声功率增加，进一步增加了结冰翼型的表面声功率。前缘霜冰产生的流动转捩和流动分离是结冰翼型气动

为了降低小型垂直轴风力发电机的气动噪声，对其噪声产生机理进行了分析。首先，在瞬态计算时运用大涡模拟（LES）模型对在一定工况下的三维风轮周围的流场进行分析；其次，在声学计算时运用 FW-H 方程对风轮产生的气动噪声进行分析并得出频谱；最后，通过实例验证了该方法能有效预测其气动噪声。结果表明：小型垂直轴风力发电机的气动噪声主要是涡流噪声；监测点的噪声值随着离风轮旋转轴半径的增加而减小，且在垂直于叶轮旋转轴的平面上具有指向性。小型垂直轴风力发电机的气动噪声分析为其进一步低噪声优化提供了依据。

基于轴流风机后导叶原理设计了一种空调室外机出风格栅,并通过相关试验验证了其性能与可靠性。该出风格栅利用有限数量的径向导风筋条,可消除流经叶轮后的旋转气流,把气流的旋转动能转变为压力能,可降低气流旋转动能损失,提高风机静压效率,且有效降低室外机气动噪声。将该出风格栅应用与空调室外机,在相同风量下的整机噪声较原格栅降低0.8dB(A),该出风格栅设计方案已应用于多款TCL空调室外机,并与整机外观形成家族式风格。

将边界元声场分析方法与流体动力学分析技术有机结合起来，在某高速列车边界元模型中，导入流场脉动压力数据并在声学网格上转换成气动偶极子声源边界条件，采用直接边界元算法实现了基于表面偶极子声源的列车气动噪声外辐射声场的数值仿真，在此基础上对列车气动噪声外辐射场声压力分布规律以及车身表面偶极子源外辐射的指向性等特性进行了分析。研究表明：列车两侧的正横方向为车身表面偶极子声源主要水平声辐射方向，在离声源中心25m距离上可达80dB左右；车顶上方为主要横向声辐射声域，25m距离上可达83dB；频率越高，车身表面偶极子声源的指向性越强。