中物院的初级实验平台（PTS）低抖动Marx发生器由60个标称电压为100kV、电容量为1uF电容器和30个低抖动环轨式场畸变开关构成，采用以S型线路为基础的超前触发型电路。近千次实验结果表明：在工作欠压比71％、触发电压200kV的条件下，Marx发生器的建立时间175ns，抖动极差小于±10．0ns，均方根抖动小于7．0ns。Marx发生器的串联电感13．5uH，串联电阻3．2Ω，在电容器充电80kV时，实验测得输出电压4．3MV，Marx发生器电压建立时间175ns，与电路模拟结果（输出电压为4．6MV，电压建立时间160ns）吻合良好。

正在研制的Z箍缩实验装置（z—pinch Primary TestStand，PTS装置），由24个基于Marx发生器和水线的性能、结构相同的模块组成，各模块产生的大电流脉冲在绝缘堆上汇集后经磁绝缘传输线汇流到负载区，要求在不到0．2Q的低阻抗负载上得到8MA以上电流，电流上升时间小于90ns。研制的样机模块由Marx发生器、中间储能器、激光触发开关、脉冲形成线、水介质自击穿脉冲形成开关、三板型脉冲传输线组成，样机模块输出电流450kA、输出电压2．2MV、输出脉冲功率0．95Tw，从触发激光器信号输出到负载电压上升的系统延迟时间抖动小于6ns。

为进行PTS装置单路样机激光触发开关的调试，设计安装了相应的电压电流探头。通过对比分析了探头测量结果，解释了开关出口Ddot电压探头波形畸变的原因，并运算得到了正确的波形。Bdot探头得到了与模拟结果符合的电流微分信号和电流信号。实验结果表明：D-dot探头适合MV量级的高电压脉冲测量，但当该探头工作在开关区时，设计中需要对比探头与被测电极以及其它电极的结构电容，只有满足结构电容远大于与其它高压电极的电容时，才能获得较真实的信号。如果结构设计中难以满足该要求，可以采用软件处理方法得到正确的波形。使用B-dot探头输出的电流微分信号可以较为准确地得到开关导通延迟时间，测量误差小于0．7ns。

文中介绍了利用专用工艺装备完成嵌有多个格来圈零件装配的工艺方案，在沈阳机床集团某功能部件装配过程中验证了此方案的可行性。

在普通直动式溢流阀研究的基础上,采用溢流阀阀口动压反馈的原理,在普通溢流阀阀芯上增加了反馈腔,将其改进成阀口动压力平衡式直动溢流阀。改进后的溢流阀调压偏差小于10%。对比改进前后两种阀的静态特性,通过MATLAB程序绘制出溢流压力与通流量（）关系曲线,通过对比得出研究结论。

介绍了柔性生产线布置方案的规划过程，论述了以小型箱体零件为加工对象的混流加工工艺的设计过程，针对该类零件的结构特征，设计了专用工艺装备作为混流成线加工过程中使用的随行夹具。

CB-E50型齿轮泵密封圈的压缩量的大小直接影响齿轮泵衬套的静力平衡从而影响泵性能的提高.拆检发现齿轮和衬套端面磨损严重针对这一问题对密封圈压缩量和衬套的静力平衡进行了分析、计算认为出现这种情况的主要原因是受衬套端面液压脉动的影响反推液压力和压紧液压力与实际结果有出入即压紧力比推力大在这种情况下对密封圈进行了设计修正.

转盘为钻机或修井机旋转系统的主要部件,把发动机的旋转运动通过减速机构变为垂直旋转运动.转盘驱动通常采用机械方式,由于机械驱动的传动链长,传动部件多,传动装置复杂,在一些特殊的钻井设备上,常会出现整机台面布置困难的情况,且主机重量过大,影响主机的移运性能.文中介绍的液压驱动转盘,就是针对上述问题而设计的.它采用先进的闭式液压系统,不仅解决了液压转盘应用中存在的问题,而且符合转盘的工况特点,有一定的推广价值.

介绍了泵、马达的近似效率计算公式和闭式变量泵一马达系统效率随转速、油压、排量变化的算法。导出了闭式行星齿轮传动产生功率循环的条件和液压机械无级变速器（HMCVT）典型结构的效率计算公式。描述了包含输入功率、泵马达排量、功率循环等因素时效率计算的合理步骤，对新型多段HMCVT进行了效率计算。结果表明：新型多段HMCVT的平均效率高于0．93，但随传动比、传递功率及转速的变化存在波动；控制传动比在泵排量为零的附近调节，可保证HMCVT高效率工作。

液压先导锥阀是液压驱动系统的最基本控制部件，其开启特性的优劣直接影响系统的品质。在对先导锥阀的结构及工作原理分析的基础上．建立了其等效单自由度振动模型，并借助MATLAB仿真出在不同参数下锥阀芯开口程度随时间的变化规律曲线。通过对曲线的比较，从中得出针对不同的功能要求设计锥阀的依据。