压力表属于强制性周期检定的仪表,在检定中如果发现其示值超差就要对其进行调整。目前常用的调整方法是：拆下外壳、指针和表盘后,调整扇形齿轮力臂（以下简称＂力臂＂）的长度或调整力臂与拉杆的初始夹角的角度,然后重新装上表盘和指针再进行检定。可是此方法只是凭经验作大概的调整,往往要反复多次,

在有限元分析中，多自由度系统由于是非静定结构，其刚度矩阵奇异，因此不能使用静力学分析方法进行求解。在一些大型机械设备的有限元计算中，常常会遇到诸如拉杆等的多自由度系统，使用传统的静力学计算方法是不奏效的，而使用动力学方法得到收敛的结果，则需要巨大的计算量。

基于经典守恒积分方法对刚性压头冲压平板情况下应力强度因子（SIF）进行数值分析,应有有限元软件模拟冲压形成的奇异应力场,并计算应力强度因子。比较了几组具有不同弹性模量和泊松比的应力强度因子,研究其与断裂韧性之间关系得出变化规律。工程中可利用奇异应力场数值分析结果研究材料的破坏行为、测试材料的机械性能。

采用有限元方法对受外压作用的有鞍式支座支撑的卧式容器筒体进行了线性和非线性稳定性分析，研究了鞍式支座对筒体临界失稳外压的影响。结果表明，鞍式支座的存在对筒体起到了加强作用，增大了筒体的临界失稳外压，支座反力对筒体的临界失稳外压影响不大。

采用Green函数及复变函数方法研究了SH波入射到双相介质半空间时，浅埋任意位置圆形夹杂的动力响应问题。首先，利用“镜像”法构造满足直角平面自由边界条件的散射波场解答，进而求出该文所需的Green函数；其次，利用“契合”思想，将模型沿着垂直界面剖分为两个直角域，并利用界面连续性条件及Green函数建立待解外力系的第一类Fredholm积分方程组；最后，通过具体算例给出了圆形弹性夹杂周边的动应力集中系数。结果显示：界面、自由边界、圆形夹杂、入射波数等因素均对动应力集中系数有影响。

为了解决线性双渐近法只能用于解决准静态条件下的流固耦合问题的局限性,提出了解决流固耦合问题的非线性双渐进法。并将其应用于瞬态载荷作用下具有初始航速结构的流固耦合计算当中。研究了水平初速度系数下流场的动压力时历曲线,分析非线性对结构运动前期、中期、后期周围流场动压力的影响,分析无量纲单位面积冲量随水平初速度系数的变化趋势。给出了非线性效应不能被忽略的初始速度条件,进而研究了非线性双渐近法的适用范围。

用平均屈服（MY）准则,对受线性和均布载荷共同作用下的简支圆板进行塑性极限分析,求得了2种载荷形式下极限载荷的解析解.两解析解均为圆板半径a,切向应力最大点半径r0以及极限弯矩的函数.第一种形式的计算结果与Tresca,Mises和TSS屈服准则预测的极限载荷比较表明,Tresca屈服准则预测极限载荷的下限,TSS屈服准则预测极限载荷的上限,MY准则预测的极限载荷居二者中间,并靠近Mises解.另外还讨论了圆板半径对切向应力最大点半径的影响规律.

用几何中线（GM）屈服准则求解了I型裂尖塑性区的形状与尺寸，对比了基于MIses和Tresca准则的求解结果。表明在平面应变条件下，GM准则求解的塑性区面积在Tresca和MIses结果之间，Tresca塑性区面积最大，MIses面积最小，GM塑性区与MIses塑性区非常接近，三者的塑性区均成哑铃状。在平面应力下，GM和MIses塑性区二者仍最接近并为豆芽状，Tresca的塑性区最大。无论平面应力还是平面应变，GM准则计算结果与MIses结果均有最佳接近度。

根据热能表的基本原理,选择MSP430系列单片机,采用超声流量计与铂电阻测温相结合的方法设计了公称直径为DN15的低功耗超声热能表.按照国家相关标准对该系统进行了检定.结果表明,该超声热能表符合国家2级表标准,系统的平均工作电流为35μA.

采用非线性有限元的分析方法,通过对腹板带纵向加劲肋的冷弯∑形截面受弯构件在总体参数和加劲参数变化下极限弯矩、屈曲模式等方面的分析,全面研究了∑形截面受弯构件的力学性能。与相同参数的冷弯C形截面相比,∑形截面具有屈服强度高,抗扭刚度大的性能优势。